钻孔灌注桩设计示例Word格式文档下载.docx
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1（5）
26.14
19.96
521.75
2（4）
27.24
543.71
3
合计
1609.17
（一）恒荷载
1、两跨恒载反力：
N1=1609.17KN
2、盖梁自重反力：
N2=（13x1.5x1.6-0.8x0.6x1.6）x25=760.8KN
3、系梁自重反力：
N3=1.2x1x9.5x25=285KN
4、一根墩柱自重：
N4=3.14x0.62x4x25=113.04KN
5、作用于桩顶恒载反力：
6、每延米桩长自重力：
q=3.14x1.52/4x（25-10）=26.50KN/m（已扣除浮力）
（二）活载计算
1.顺桥向活载计算
1.2、顺桥向可变荷载移动情况，求得支座活载反力最大值
公路--I级
a、单孔布载：
单列车：
=0KN
KN
双列车：
2B=680.76KN
b、双孔布载：
KN
2B=1111.26KN
图1-2单孔、双孔布载
人群荷载（图1—3）
单孔荷载（一侧）：
KNKN
双孔布载（一侧）：
KN
图1—3人群荷载
汽车荷载中双孔荷载产生支点处最大的反力值，即产生最大的墩柱垂直力；
汽车荷载中单孔荷载产生的最大的偏心弯矩，即产生最大墩柱底弯矩。
双柱反力横向分布：
汽车荷载（如图1-4）：
人群荷载（图1-3）：
单侧：
双侧：
0图1-4汽车荷载
荷载组合：
最大、最小垂直反力计算表1-1
表1-1可变荷载组合垂直反力计算（双孔）
编号
荷载情况
最大垂直反力（KN）
最小垂直反力（KN）
1
横向分布
2
汽车荷载
单列车
0.984
682.06
0.016
11.09
双列车
0.821
1138.15
0.179
248．15
4
人群荷载
单侧行人
1.13
48.11
-0.13
5.53
5
双侧行人
0.5
42.58
水平力：
制动力T=45KN作用点为支座中心处
纵向风力：
作用在盖梁处风力：
墩柱处的风力：
W2=1.05KN
三、钻孔桩计算
钻孔灌注桩直径为1.50m，用C25混凝土，HRB335级钢筋。
灌注桩按m法计算。
桩身混凝土受压弹性模量。
（一）荷载计算
每根桩承受的荷载为：
1.作用于桩顶的恒载反力：
2.灌注桩每延米自重：
（已扣除浮力）
3.可变荷载反力：
a.双孔可变荷载反力：
（公路—I级）
（人群荷载、双侧）
b.单孔可变荷载反力：
（人群荷载、单侧）
（双孔）
（单孔）
（二）桩长计算
该地基土由多层土组成，根据《公路桥涵地基与基础设计规范》中确定单桩轴向受压承载力容许值的经验公式初步反算桩长。
设该灌注桩局部冲刷线以下的桩长为h，一般冲刷线以下深度为h3，则：
（2-2）
式中：
[N]----一根桩受到的全部竖向荷载（KN），局部冲刷线以下的桩自重力取一半计算。
当两跨布载时：
=1609.17+1138.15+42.58+9.0x9.5+0.5x26.5xh
=2875.4+13.25h
计算时取以下数据。
采用式算法确定桩长，假设桩底达到第⑥层土，当h=27m时，桩的设计直径为1.5m,采用旋转钻孔施工，=5cm，桩周长，
，，，，，=9.35（已扣除浮力）根据各层土选取，故：
0.5x4.867x[0.59x25+3.1x45+4.69x50+3.48x34+4.94x45+4.33x50+1.19x60]
1.77x0.8x0.75x[160+2.5x9.45x（27+4.87-3）]=3369.79KN
[N]=2875.4+13.25x25=3219.9KN<
>
[N]
综合以的计算结果可知，冲刷线以下土层厚度h=27m是合理的，故取地面以下31.68m，桩的轴向承载力能满足要求，桩底标高为303.66m。
四、桩的内力计算
1、桩的计算宽度b1
=1.0x0.9x（1.5+1）=2.25m
3.2、地基土比例系数m
当地基侧面或局部冲刷线以下=5m深度内有三层土，将三层土的比例系数换算成一个m值
=
2、桩的变形系数
=KN/m20.0491=0.249m4
=0.352
0.352x27=9.504>
2.5
按弹性计算
3.作用在局部冲刷线处的基本组合值：
4.单位“力”作用在局部冲刷线处的，桩柱在该处产生的变位计算
，取。
5.局部冲刷线处变位计算：
6.局部冲刷线以下深度各截面内力计算：
由表可知：
最大弯矩设计值，
桩身弯矩计算表
Z
0.2
0.57
-0.00133
-0.00013
0.99999
666.81568
0.4
1.14
-0.01067
-0.00213
0.99974
0.39998
682.59806
0.8
1.70
-0.08532
-0.03412
0.99181
0.79854
670.31486
1.0
2.27
-0.16652
0.97501
0.99445
642.64191
1.2
2.84
-0.28737
-0.17260
0.93783
1.18342
595.03603
1.6
3.98
-0.67629
-0.54348
0.73859
1.50695
473.40900
1.8
5.11
-0.95564
-0.86715
0.52997
1.61162
403.54283
2.0
6.25
-1.69334
-1.90567
-0.27087
1.57538
262.27773
2.4
7.39
-2.62126
-3.59987
-1.87734
0.91679
135.90656
3.0
8.52
-3.54058
-5.99979
-4.68788
-0.89126
36.89931
3.6
9.94
-3.91921
-9.54367
-10.3404
-5.85402
-41.11265
4.0
11.36
-1.61428
-11.7307
-17.9186
-15.0755
-64.66321
7.轴向力组合计算
五、桩顶水平位移计算
式中：
则有：
水平位移容许值,符合要求。
五、桩身配筋计算
1.按偏心受压构件进行配筋计算
截面设计：
偏心矩：
偏心矩增大系数：
主筋采用HRB335级钢筋。
配筋率：
承载力：
ξ
A
B
C
D
ρ
Nu
0.25
0.4473
0.3413
-1.2348
1.6012
-0.00400
3671.40
当，计算纵向力略大于设计值。
0.000400<
0.005，故取。
所需钢筋面积：
钢筋配筋如图所示。
主筋选用18根公称直径为25的HRB335钢筋，实际的配筋率
箍筋采用螺旋箍筋R235级，直径8mm,螺旋筋的间距。
为加强钢筋骨架的刚度，在钢筋骨架上每隔2.5m设置一道直径为
的加劲箍筋。
横系梁高1.2m宽0.9m，采用C25混凝土，按构造配筋
选取钢筋为面积为箍筋直径为8mm间距为250mm。
某桩柱式桥墩钻孔灌注桩端承桩的设计
1138.1
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