安全阀的工艺计算模板Word下载.docx
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H——正常工作条件下最大传热量,kJ／h;
Gl——液相密度,kg／m3;
CP--定压比热,kJ／（kg℃）。
1.2循环水故障
1.2.1以循环水为冷媒的塔顶冷凝器,当循环水发生故障（断水）时,塔顶设置的安全阀泄放量为正常工作工况下进入冷凝器的最大蒸汽量。
1.2.2以循环水为冷媒的其它换热器,当循环水发生故障（断水）时,应仔细分析影响的范围,确定泄放量。
1.3电力故障
1.3.1停止供电时,用电机驱动的塔顶回流泵、塔侧线回流泵将停止转动,塔顶设置的安全阀的泄放量为该事故工况下进入塔顶冷凝器的蒸汽量。
1.3.2塔顶冷凝器为不装百叶的空冷器时,在停电情况下,塔顶设置的安全阀的泄放量为正常工作工况下,进入冷凝器的最大蒸汽量的15%。
1.3.3停止供电时,要仔细分析停电的影响范围,如泵、压缩机、风机、阀门的驱
动机构等,以确定足够的泄放量。
1.4不凝气的积累
1.4.1若塔顶冷凝器中有较多无法排放的不凝气,则塔顶设置的安全阀的泄放量与1.2规定相同。
1.4.2其它积累不凝气的场合,要分析其影响范围,以确定泄放量。
1.5控制阀故障
1.5.1安装在设备出口的控制阀,发生故障时若处于全闭位置,则所设安全阀的泄放量为流经此控制阀的最大正常流量。
1.5.2安装在设备入口的控制阀,发生故障时若处于全开位置时:
（1）对于气相管道,如果满足低压侧的设计压力小于高压侧的设计压力的2／3,则安全阀的泄放量应按式（1.5）计算:
W=3171.3（CVl—CV2）Ph（Gg／T）1/2（1.5）
式中
W——质量泄放流量,k8／h;
CVl——控制阀的Cv值,
CV2——控制阀最小流量下的Cv值;
Ph——高压侧工作压力,MPa,
Gg---气相密度,kg／m3;
T——泄放温度,K。
如果高压侧物料有可能向低压侧传热,则必须考虑传热的影响。
（2）对于液相管道,安全阀的泄放量为控制阀最大经过量与正常流量之差,而且要估计高压侧物料有无闪蒸。
1.6过度热量输入
换热器热媒侧的控制阀失灵全开、切断阀误开,设备的加热夹套、加热盘管的切断阀误开等工况下,以过度热量的输入而引起的气体蒸发量或液体的膨胀量来计。
1.7易挥发物料进入高温系统
1.7.1轻烃误入热油以及水误入热油等工况下,由于产生大量蒸汽,致使容器内的压力迅速上升。
1.7.2由于此事故工况下的泄放量无法确定而且压力升高十分迅速,因此,安装安全阀是不合适的,应设置爆破片。
1.7.3这种工况的保护措施是确保避免发生此类事故。
1.8换热器管破裂
1.8.1如果换热器低压侧的设计压力小于高压侧的设计压力的2／3时,则应作为事故工况考虑。
1.8.2根据1.8.1的条件,安全阀的泄放量按式（1.8）计算出的结果和高压侧正常流量比较,取二者的较小值。
1.8.3换热器管破裂时的泄放量
W=5.6·
d2·
（Gl×
ΔP）1/2（1.8）
W——质量泄放流量,kg／h;
d——管内径,mm;
ΔP——高压侧（管程）与低压侧（壳程）的压差,MPa。
本公式适用于高压流体为液相。
1.9化学反应失控
1.9.1对于放热的化学反应,如果温度、压力和流量等自动控制失灵／使化学反应失控,形成”飞温”,这时产生大量的热量,使物料急剧大量蒸发,形成超压。
这类事故工况,安装安全阀无论在反应时间,还是在泄放速率方面均不能满足要求,应设置爆破片。
1.9.2如果专利所有者能提供准确的化学反应动力学关联式,推算出事故工况下的泄放量,则能够在专利所有者和建设方的同意下设置安全阀。
1.10外部火灾
1.10.1本规定适用于盛有液体的容器暴露在外部火灾之中。
1.10.2容器的湿润面积（A）
容器内液面之下的面积统称为湿润面积。
外部火焰传入的热量经过湿润面积使容器内的物料气化。
不同型式设备的湿润面积计算如下:
（1）卧立式容器:
距地面7.5m或距能形成大面积火焰的平台之上7.5m高度范围内的容器外表面积与最高正常液位以下的外表面积比较,取两者中较小值。
a.对于椭圆形封头的设备全部外表面积为:
Ae=πD0（L+0.3D0）（1.10—1）
Ae——外表面积,m2;
Do——设备直径,m;
L——设备总长（包括封头）,m。
b.气体压缩机出口的缓冲罐一般最多盛一半液体,湿润表面为容器总表面积的50%。
c.分馏塔的湿润表面为塔底正常最高液位和7.5m高度内塔盘上液体部分的表面积之和。
（2）球型容器:
球型容器的湿润面积,应取半球表面积或距地面7.5m高度下表面积二者中的较大值。
（3）湿润面积包括火灾影响范围内的管道外表面积。
1.10.3容器外壁校正系数（F）
容器壁外的设施能够阻碍火焰热量传至容器,用容器外壁校正系数（F）反映其
对传热的影响。
（1）根据劳动部颁发的《压力容器安全技术监察规程》（1991年1月1日施行）
中规定:
a．容器在地面上无保温:
F＝1.0
b.容器在地面下用砂土覆盖:
F＝0.3
c.容器顶部设有大于10l／（m2·
min）水喷淋装置:
F=0.6
d．容器在地面上有完好保温,见式（1.10—4）。
（2）根据美国石油学会标准API—520:
b．容器有水喷淋设施:
F＝1.0
c．容器在地面上有良好保温时,按式（1.10—2）计算:
（1.10—2）
式中:
λ——保温材料的导热系数,kJ／（m·
h·
℃）;
do——保温材料厚度,m;
t——泄放温度,℃。
d．容器在地面之下和有砂土覆盖的地上容器,（F）值按式（1.10—2）计算,将其中的保温材料的导热系数和厚度换成土壤或砂土相应的数值。
另外,保冷材料一般不耐烧,因此,保冷容器的外壁校正系数（F）为1.0。
1.10.4安全泄放量
（1）根据劳动部颁发的《压力容器安全技术监察规程》（1991年1月1日施行）中规定:
a.无保温层
（1.10—3）
W－泄放量,kg／h:
Hl－泄放条件下的汽化热,kJ／kg:
A－润湿面积,m2;
F－容器外壁校正系数,取1.10.3
（1）中的取值
b.有保温层
（1.10—4）
t－泄放温度,℃:
λ－保温材料的导热系数;
d0－保温材料的厚度,m。
（2）根据美国石油学会标准API－520中规定:
对于有足够的消防保护措施和
有能及时排走地面上泄漏的物料措施时,容器的泄放量为:
（1.10—5）
否则,采用式（1.10—6）计算:
（1.10—5）
式中符号同式（1.10—3）,F取1.10.3
（2）中的取值。
2最小泄放面积的计算
2.1计算的最小泄放面积为物料流经安全阀时经过的最小截面积。
对于全启式安全阀为喉径截面积,对于微启式安全阀为环隙面积。
2.2根据劳动部颁发的《压力容器安全技术监察规程））（1991年1月113施行）中规定:
（1）对于气体、蒸汽在临界条件下的最小泄放面积为:
（2.2—1）
a——最小泄放面积,mm2;
W——质量泄放流量,kg／h,
X——气体特性系数;
P——泄放压力,MPa
Z——气体压缩因子,
T——泄放温度,K;
M——分子量。
流量系数（C0）由制造厂提供。
若没有制造厂的数据时,对于全启式安全阀C0=0.6～0.7;
对于带调节圈的微启式安全阀:
C0=0.4～0.5;
对于不带调节圈的微启式安全阀:
C0=0.25～0.35。
气体特性系数（X）见附表1。
气体压缩因子（Z）查附图2。
（2）根据计算的最小泄放面积（a）,计算安全阀喉径（d1）或阀座口径（D）
a．对于全启式安全阀
（2.2—2）
b.对于平面密封型微启式安全阀
（2.2—3）
c．对于锥面密封型微启式安全阀
（2.2—4）
式中:
d——安全阀喉径,mm
h——安全阀开启高度,mm
D——安全阀的阀座口径,mm
—密封面的半锥角,度。
2.3根据美国石油学会标准API—520中的规定如下:
2.3.1临界条件的判断
如果背压满足式（2.3—1）,则为临界流动,否则为亚临界流动。
（2.3—1）
Pb——背压,MPa
Pcf——临界流动压力,MPa
P——泄放压力,MPa
K——绝热指数。
2.3.2气体或蒸气在临界流动条件下的最小泄放面积
（2.3—2）
W——质量泄放流量,kg／h;
Co--流量系数;
Kb一背压修正系数;
Z——气体压缩因子;
流量系数（Co）由制造厂提供,若没有制造厂的数据,则取Co＝0.975。
系数（X）
式（2.3—3）计算或查附表1。
（2.3-3）
背压修正系数（Kb）仅用于波纹管背压平衡式安全阀（查附图1）临界流动条件下,对于弹簧式安全阀Kb＝1.0。
气体压缩因子（Z）查附图2所示。
部分物料的绝热指数（k）见附表2,若没有k的数据,则X＝315。
2.3.3气体或蒸气在亚临界条件下的最小泄放面积
（1）式（2.3—4）适用于导阀式安全阀和弹簧设定时考虑了静背压的影响的弹簧式安全阀,在亚临界流动条件下的最小泄放面积的计算;
（2.3—4）
亚临界流动系数（Kf）查附图3。
流量系数（Co）值由制造厂提供,若没有制造厂数据时,Co＝0.975,其它符号同前。
（2）简便计算弹簧式安全阀在亚临界流动条件下的最小泄放面积时,可先按临界流动条件下的式（2.3—2）计算,再将计算结果除以按图附图4查得的背压修正系数（Kb）,即为亚临界条件下的最小泄放面积。
（3）背压平衡式安全阀在亚临界流动时的最小泄放面积按式（2.3—2）计算,但背压修正系数（Kb）应由制造厂提供。
2.3.4水蒸汽
（2.3—5）
流量系数（Co）值由制造厂提供,若无制造厂数据时,Co＝0.975。
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