某高层高支模施工方案Word文档格式.docx
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公寓
1层
6.60
2～4层
5.00
2～5层
5层
5.05
6层（避难层）
7层
4.95
4.55
8～45层
3.20
8～22层
4.40
46层
4.05
23层
4.37
设备层（屋面）
4.00
24层（避难层）
4.43
25～34层
35
36（避难层）
37～47层
48
4.90
49（设备层）
根据广东省的有关规定，层高超过4.5米的模板支设即为高支模，必须进行专项的设计，以确保施工的安全。
通过上述层高表，在本工程中，有如下楼层的梁板模板支设属于高支模：
地下室负一层、裙房1～7层和办公楼48层。
选取办公楼首层作为高支模验算对象，办公楼首层层高达6.600m，梁的净跨达到13.2m，楼板最厚处为150mm，综合其他属于高支模楼层板厚，计算时板厚取200mm。
其他几层高支模汇总情况：
梁的净跨在12.8m～14.7m，层高4.9m～6.0m，最大梁截面宽度为负一层B1KZL-X01，尺寸为900mm×
2000mm，负二层（含夹层）高度为6.05m，此梁将进行单独验算，截面大于700mm×
1000mm将按照B1KZL-X01进行模板支设。
四、模板及支撑体系概述
针对本工程特点以及结合我公司在深圳地区的施工经验，在本工程中将主要采用由九夹板、木方、钢管、对拉螺栓、“3”型卡扣等组成的模板及支撑加固体系。
在模板工程施工中主要抓住以下几方面：
1、投入适量的新九夹板做模板，全部采用50×
100mm的木方，对梁板的模板支撑、间距等要经过计算确定。
2、针对结构工程施工中的重要部位，对模板及支撑必须进行详细计算，对结构转换层的模板及支撑单独计算，以确保支设牢靠、不出意外。
3、后浇带处的梁板模板及支撑不得随意拆除以免出现裂缝，必须在后浇带混凝土浇筑完成后达到一定强度后方可拆除。
4、内脚手架采用满堂红扣件式钢管脚手架，钢管架必须严格按施工计算书搭设。
5、模板及支撑使用材料：
5.1模板：
优质九夹板，规格为：
1820×
910×
18mm；
5.2木方：
截面为50×
100mm，长度2～4m；
5.3对拉螺栓：
φ12对拉螺栓；
5.4内架支撑：
φ48×
3.5mm标准钢管，长度2～6m；
五、高支模设计计算：
1、模板设计计算的相关参数
Ⅰ、混凝土的相关参数
根据《混凝土结构工程施工及验收规范》（G50204—2002）、《建筑施工计算手册》（江正荣编著）、《简明施工计算手册》（第二版）有关的内容
计算过程所需数据如下：
新浇砼的重力密度γc=25KN/m3
考虑施工具体时间和混凝土本身特性，将混凝土的初凝时间暂定为t0=5h
混凝土中加外加剂，故外加剂影响修正系数β1=1.2
混凝土塌落度为140～160mm，用差值法求混凝土塌落度影响修正系数
β2=1.15+（160-150）×
（1.15-1.0）/（150-90）=1.175
Ⅱ、模板及支撑系统的相关参数
本次施工模板支撑系统材料拟用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。
确定所用材料相关参数如下：
模板采用18mm九夹板，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=1.1×
104N/mm2，抗弯强度[fm]=16N/mm2，抗剪强度[τ]=2.2N/mm2
支撑小楞采用50×
100mm木方，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=0.9×
104N/mm2，抗弯强度[fm]=13N/mm2，抗剪强度[τ]=1.4N/mm2
支撑小楞的钢管采用双排Φ48×
3.5mm焊接钢管，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=2.1×
105N/mm2，抗弯强度[f]=195N/mm2，抗剪强度[τ]=110N/mm2。
A=489mm2，I=12.19×
104mm4，W=5.08×
103mm3
普通φ12对拉螺栓，容许拉力[N]=12.9KN
高强φ12对拉螺栓，容许拉力[N]=60KN
2、板模板的设计计算
选主楼板为例作计算，板厚为200mm
Ⅰ、板荷载计算
模板及支架自重：
0.5KN/m2
混凝土自重：
28×
0.2=5.60KN/m2
钢筋自重：
1.1×
0.2=0.22KN/m2
振捣荷载：
2KN/m2
施工荷载：
1KN/m2
Ⅱ、验算模板（九夹板）的强度和刚度
作用于模板上的线荷载为：
（取1m宽）
按强度计算：
q=1.2×
（0.5+5.60+0.22）+1.4×
3=11.784KN/m
按刚度计算：
（0.5+5.60+0.22）=7.584KN/m
模板（九夹板）支撑在内楞（木方）上，按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求允许间距为：
按强度要求需要小楞（木方）的间距
M=ql210[fm]bh2/6
∴l=（10[fm]bh2/6q1）1/2
=（10×
16×
1000×
182/（6×
11.784））1/2
=856mm
按刚度要求需要小楞（木方）的间距
I=bh3/12=1000×
183/12=4.86×
105mm4
ω=ql4/150EI=l/400
∴l=（150EI/400q）1/3
=（150×
104×
4.86×
105/400×
7.584）1/3
=642mm
取二者中较小者，取l=642mm，木方间距用300mm.
小楞（木方）间距为300mm时模板的抗剪验算
τ=1.5×
6ql/10bh
=1.5×
6×
11.784×
300/（10×
18）
=0.177N/mm2<
[τ]=2.2N/mm2
故满足要求。
Ⅲ、验算小楞（木方）的强度和刚度
作用于模板上的线荷载为
q=11.784×
0.3=3.54N/mm
q=7.584×
0.3=2.28N/mm
小楞（木方）支撑在大楞（钢管）上，按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求允许间距为：
按强度要求需要大楞（钢管）的间距
M=ql210[fm]bh2/6
∴l=（10[fm]bh2/6q）1/2
13×
50×
1002/（6×
3.54））1/2
=1749mm
按刚度要求需要大楞（钢管）的间距
I=bh3/12=50×
1003/12=4.167×
106mm4
0.9×
4.167×
106/（400×
2.28））1/3
=1833mm
取二者中较小者，取l=1749mm，为安全水平杆间距用900mm.
大楞（钢管）间距为900时木方的抗剪验算
3.54×
900/（10×
100）
=0.57N/mm2<
[τ]=1.4N/mm2故满足要求。
Ⅳ、验算大楞（钢管）的强度和刚度
作用于大楞（钢管）上的线荷载为（取1宽）
0.9=10.61N/mm
0.9=6.83N/mm
大楞（钢管）支撑在钢管立柱上，按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求允许间距为：
按强度要求需要大楞（钢管）的间距
M=ql2/10=ω[f]
∴l=（10ω[f]/q）1/2
5.08×
103×
195/10.61）1/2
=966mm
ω=ql3/150EI=l/400
2.1×
105×
12.19×
104/（400×
6.83））1/3
=1120mm
取二者中较小者，立杆间距取900mm。
钢管立柱间距为900时大楞（钢管）的抗剪验算
τ=2×
6ql/10A
=2×
489）
=26.0N/mm2<
[τ]=110N/mm2
Ⅴ、钢管立柱的稳定性验算
水平杆间距小于1.6米。
钢管的回转半径I=15.78mm
长细比γ=L/I=1600/15.78=101
查表《钢结构设计规范》附录一，得钢管轴心受压稳定系数
∮=0.580
钢管的最大容许压力
N=∮A[f]=0.580×
489×
205=58142N
一根钢管承受的荷载F（考虑风荷载）
F1=11.784×
0.9=9.55KN=9550N
F2=σWA＝MWA/W
其中MW＝0.85×
1.4Mwk＝0.85×
1.4ωkdh2/10
ωk＝0.7μzμsωo,
μz－风压高度变化系数，取办公楼最顶层计算，查
《建筑结构荷载规范》为2.5
μs－风荷载体型系数，设计为1.4
ωo－基本风压，设计为0.75KPa
d－钢管的直径为0.048m
h－步距取1.5m
W－截面模量5.08cm3
A－钢管的截面积489mm2
F2=MwA/W＝0.85×
1.4ωkdh2×
A/10W
＝0.85×
1.4×
0.7×
2.5×
750×
0.048×
1.52×
489/（10×
5.08）
＝2273N
∴F＝F1+F2=11823N<
N
故钢管立柱的稳定性满足要求
F=11.823KN>
8KN（一只扣件的抗滑移承载能力）
故采用双扣件连接。
Ⅵ、板模板小结
模板：
18mm九夹板
小楞：
100mm木方，间距为300mm
大楞：
Φ48×
3.5mm焊接钢管，间距为900mm
立柱：
3.5mm焊接钢管，间距为900×
900mm
水平杆间距不大于1.5米，立杆下部设纵横向扫地杆。
广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法（1998年3月10日）（粤建监字（1998）27号）第二章第六条（三）高支模立柱4.5米以下部分，应设置不少于两道的纵横水平拉杆；
立柱4.5米以上部分每增高1.5米应相应加设一道水平拉杆。
剪刀撑应纵横设置，且不少于两道，其间距不得超过6.5米，本工程高支模每隔六米设一道剪刀撑。
3、梁模板的设计计算
以首层700×
1000梁为例作计算：
Ⅰ、梁荷载计算
梁模板重：
0.5×
（0.7+1×
2）=1.85KN/m2
梁混凝
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