金美达塔吊施工方案.docx

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金美达塔吊施工方案

金美达商业广场

塔

吊

施

工

方

案

编制人职务（称）编制时间：

审核人职务（称）编制时间：

批准人职务（称）编制时间：

批准部门（章）

浙江欣捷建设有限公司

第一部分综合说明

1、工程概况

建设单位：

西安金美达商业地产开发有限公司

施工单位：

浙江欣捷建设有限公司

设计单位：

中国建筑西北设计研究院有限公司

金美达商业广场位于雁南一路与慈恩西路十字路东北角。

结构为框架剪力墙结构，地下3层，地上4层（局部5层），建筑高度地上18.7米、地下17.7米。

建筑面积为84040㎡.

2、主要参考编制依据

JGJ33-2001《建筑机械使用安全技术规程》

GB5144-94《塔式起重机安全技术规程》

GB6067-85《起重机械安全规程》

ZBJ80012《塔式起重机操作使用规程》

GB50204-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》

施工图纸以及适用本方案相关的建筑、结构专业的设计标准图集。

第二部分塔吊基座施工方案

1、塔吊安装位置

1.1塔吊安装位置布置图见附图1。

1.2塔吊基础配筋图见附图2。

2、塔吊基础施工技术要求

2.1本工程拟采用QTZ80自升塔式起重机，1#、2#塔吊型号6015，基础尺寸为5m×5m×1.40m；3#、6#型号为6012，基础尺寸为5.6m×5.6m×1.20m。

2.2本型塔吊主整机臂长60m，最大吊重可吊6吨。

2.3地基基底底夯土拟采用3：

7灰土进行换填，地基处理后地面压实后承载力不低于0.2Mpa，基础施工完成后在地坪以下砌筑370mm厚挡土墙，四周抹二道防水砂浆，上口采用脚手板进行封闭。

2.4塔吊砼基础浇注时，先浇注厚100mm的混凝土垫层，并保证本层混凝土平面度不超过15mm。

待浇注的100mm厚混凝土垫层达到一定强度后，将4个塔吊支腿与一节塔身节相连下入地基坑内，在保证4个支腿顶面平整度不超过5mm前提下，用Ф20钢筋将4个支腿与基础钢筋骨架焊接成一牢固整体，然后进行塔吊基础混凝土浇注。

2.5本工程塔吊基础所采用的混凝土标号为C35，浇注混凝土时振捣密实，不少振，不漏振，并按规范规定要求振捣混凝土，以保证塔吊基础混凝土质量。

2.6本工程选用的塔吊所对应的基础所受的最大载重详见计算书。

2.7本工程塔吊基础混凝土体积比较大，产生的水化热也较大，故本项目部拟采用水化热较小的水泥（如普通硅酸盐水泥）做混凝土细骨料，且浇注混凝土后要做好养护工作以保证砼质量。

我项目部计划采用以下砼养护措施：

混凝土浇注完毕后，12小时之内用工业麻袋片或其他规定允许覆盖物覆盖砼表面并浇水养护，养护时间不少于7天，待混凝土试块试验合格并验收合格后，我项目部方进行下道工序施工（塔吊安装）。

2.8开挖基槽前，由测量人员按图纸进行精确定位放线，确定出塔吊位置及管道管线具体位置，并保证施工现场有1名安全员现场监督开挖，确保不破坏有用的地下管道、管线。

3、塔吊基础计算

3.1QTZ80（6012）基础计算

①参数信息

塔吊型号:

QTZ80（6012）,自重（包括压重）F1=550.00kN，

最大起重荷载F2=60.00Kn，塔吊倾覆力距M=1,900.00kN.m，

塔吊起重高度H=50.00m，塔身宽度B=1.65m，

混凝土强度等级:

C35，基础埋深D=1.00m，

基础最小厚度h=1.40m，基础最小宽度Bc=5.00m，

②基础最小尺寸计算

基础的最小厚度取:

H=1.40m

基础的最小宽度取:

Bc=5.00m

③塔吊基础承载力计算

依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。

计算简图如图3.3-1所示:

图3.3-1塔吊基础承载力计算简图

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：

式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,

F=1.2×610=732.00kN；

G──基础自重与基础上面的土的自重，

G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1710.55kN；

Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；

W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；

M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，

M=1.4×1900.00=2660.00kN.m；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：

a=5.00/2-2660.00/（732.00+1710.55）=1.41m。

经过计算得到:

无附着的最大压力设计值:

Pmax=（732.00+1710.55）/52+1710.55/20.83=179.82kPa

无附着的最小压力设计值:

Pmin=（732.00+1710.556）/52-1710.55/20.83=15.18kPa

有附着的压力设计值:

P=（732.00+1710.556）/52=82.12kPa

偏心距较大时压力设计值:

Pkmax=2×（732.00+1710.556）/（3×5×1.65）=197.38kPa

④地基基础承载力验算

地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。

计算公式如下:

其中fa──修正后的地基承载力特征值（kN/m2）；

fak──地基承载力特征值，取160.00kN/m2；

b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.15；

d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.40；

──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；

γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；

b──基础底面宽度，取5.0m；

d──基础埋深度,取1.00m。

解得地基承载力设计值fa=181.80kPa

实际计算取的地基承载力设计值为:

fa=181.80kPa

地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=179.82kPa，满足要求！

地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=1.4kPa，满足要求！

⑤受冲切承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。

验算公式如下:

式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95；

ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57kPa；

am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:

am=[1.65+（1.65+2×1.40）]/2=3.05m；

h0──承台的有效高度，取h0=1.35m；

Pj──最大压力设计值，取Pj=179.82kPa；

Fl──实际冲切承载力：

Fl=179.82×（5.0+4.45）×0.58/2=492.80kN。

允许冲切力：

0.7×0.95×1.57×3050×1350=4298875.88N=4298.88kN

实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

⑥承台配筋计算

（1）抗弯计算

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条,计算公式如下:

式中a1──截面I-I至基底边缘的距离，取a1=1.98m；

P──截面I-I处的基底反力:

P=179.82×（3×1.65-1.98）/（3×1.65）=108.06kPa；

a´──截面I-I在基底的投影长度,取a´=1.65m。

经过计算得

M=1.982×[（2×5.0+1.65）×（179.82+95.98-2×1710.55/5.02）68.42

+（179.82-108.06）×5.0]/12

=646.11kN.m。

（2）配筋面积计算

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002,公式如下:

式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──承台的计算高度。

经过计算得

s=646.11×106/（1.00×16.70×5.60×103×13502）=0.005

=1-（1-2×0.005）0.5=0.005

s=1-0.005/2=0.998

As=646.11×106/（0.998×1350×300.00）=1599.03mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:

As2=5000×1400×0.15%=10500.00mm2

比较As1和As2，按As2配筋取25Φ25@210mm（钢筋间距满足要求）。

As=25×490.9=12272.5mm2，承台配筋面积As>As2,满足要求。

3.2QTZ80（6015）基础计算

①参数信息

塔吊型号:

QTZ80（6015）,自重（包括压重）F1=820.00kN，

最大起重荷载F2=60.00Kn，塔吊倾覆力距M=1,900.00kN.m，

塔吊起重高度H=50.00m，塔身宽度B=1.65m，

混凝土强度等级:

C35，基础埋深D=1.00m，

基础最小厚度h=1.20m，基础最小宽度Bc=5.60m，

②基础最小尺寸计算

基础的最小厚度取:

H=1.20m

基础的最小宽度取:

Bc=5.60m

③塔吊基础承载力计算

依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。

计算简图如图3.2-1所示:

图3.2-1塔吊基础承载力计算简图

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：

式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,

F=1.2×900=1080kN；

G──基础自重与基础上面的土的自重，

G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1881.6kN；

Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.60m；

W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=29.27m3；

M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，

M=1.4×1900.00=2660.00kN.m；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：

a=5.00/2-2660.00/（1080+1881.6）=1.60m。

经过计算得到:

无附着的最大压力设计值:

Pmax=（1080+1881.6）/5.62+1881.6/29.27=159.72kPa

无附着的最小压力设计值:

Pmin=（1080+1881.6）/5.62-1881.6/29.27=30.15kPa

有附着的压力设计值:

P=（1080+1881.6）/52=94.44kPa

偏心距较大时压力设计值:

Pkmax=2×（1080+1881.6）/（3×5.6×1.65）=213.68kPa

④地基基础承载力验算

地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。

计算公式如下:

其中fa──修正后的地基承载力特征值（kN/m2）；

fak──地基承载力特征值，取160.00kN/m2；

b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.15；

d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.40；

──基础底面以下土的重度，取20.00