施工方案磨煤框架脚手架施工方案Word文档下载推荐.docx
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ｍ²
4500
2
满堂脚手架
6500
3
安全网搭设
5850
4
砼浇捣脚手架
3200
4．脚手架搭设方法：
4。
1脚手架材质要求
4.1。
1脚手架的各种杆件及支撑体系采用外径48㎜、壁厚3.5㎜焊接钢管,使用的材料必须有合格证及检测报告，并符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为2.1~2.3ｍ，4～6ｍ，使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，不合格的钢管不得用于本工程中。
1.2扣件：
材质符合国家有关规定的3号钢,并持有产品合格证，扣件的技术性能应符合《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷.脚手架所使用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·
ｍ不得发生破坏。
1.3脚手板采用50㎜厚的红松,宽度为300㎜，长度为4000㎜，采用铁丝绑扎与钢管脚手架形成整体排架。
2脚手架搭设方法:
2.1外墙采用双排钢管脚手架。
4.2。
2框架结构支撑体系采用满堂脚手架。
4.2.3选用双立杆双排脚手架，立杆间距b=1.05m，立杆纵距l=1。
5m,大横杆间距h=1.8m,小横杆间距a=0.75m。
4满堂脚手架步距1000㎜,跨距1000㎜。
4.3模板及满堂脚手架支撑系统的计算：
3.1柱模板计算
框架柱子断面1600mm×
1600mm，高8m~12m不等
a.荷载计算:
采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的最小值:
F1=0.22rctoβ1β2V1/2
F2=Hrc
F1、F2—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力
rc—混凝土重力密度取rc=25KN/m3
to-新浇混凝土的初凝时间，假设浇筑砼时的温度为T=10oC则：
to=
=
=8
V—混凝土的浇灌速度，根据搅拌站的生产能力，结合现场实际情况，取V=3m/h
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）
β1—外加剂影响修正系数，取β1=1
β2-混凝土坍落度修正系数，泵送砼坍落度110mm～150mm时，β2=1。
15
F1=0.22×
25×
8×
1×
1.15×
=87。
6KN/m2
H取为12米时，则F2=rcH=25×
12=300KN/m2
取二者最小值，则侧压力F=87.6KN/m2
混凝土振捣所产生的荷载标准值取4.0KN/m2
倾倒混凝土时所产生的荷载标准值取为2.0KN/m2
则荷载组合后F值为：
F=87.6×
1.2＋2×
1.4＋4×
1.4=113.52KN/m2
b、柱箍间距计算：
竹夹板宽度取为b=800㎜，厚度h=10㎜;
模板拟采用竹胶板,E=10。
4×
103N/㎜2。
惯性矩：
I=
bh3=
×
800×
103=66.67×
103㎜4
侧压力线荷载：
q=113。
52×
0。
8=90.8KN/m
按三跨连续梁计算，K
=0。
677
柱箍间距S=
=141。
3㎜
根据计算，柱模板采用10㎜竹胶板,柱箍间距为140㎜
c、柱箍截面计算:
柱箍受到的线荷载：
0.14=15。
9KN/m
假定每边为两个对拉螺栓,两边悬臂为300㎜,则需要截面抵抗矩：
W=
=（d2—4a2）
=（10002—4×
3002）×
=97846㎜3
选用：
木方断面60㎜×
100㎜抵抗矩：
Wm=105㎜3满足要求
故：
柱箍选用60㎜×
100㎜方木或50㎜×
120㎜方木
d、对拉螺栓选用:
每根对拉螺栓拉力:
N=
ql=
15。
9×
1。
6=12.72KN2
螺栓需要的净截面积AO=
=
=74。
82㎜2
选用直径φ12钢筋，A=113㎜2满足要求故:
对拉螺栓采用2M12
e、模板计算:
柱模板受到的线荷载:
q1=113.52×
14×
8=12.7KN/m
按强度要求需要的模板厚度h:
h=
=4.2㎜＜10㎜满足要求
按刚度要求：
q2=87.6×
0.8=9。
8KN/m
需要的模板厚度h：
=6.1㎜＜10㎜
故:
选用10㎜厚柱模板,满足要求
3.2梁模板计算
1荷载计算:
按框架梁500×
1200计算
模板自重：
6KN/m分项系数1。
混凝土自重:
0.5×
1.2×
24=14.4KN/m分项系数1。
钢筋重量:
1.5KN/m分项系数1。
施工人员及设备荷载:
2。
5KN/m2分项系数1.4
振捣混凝土产生的荷载:
对水平模板取2KN/m2
对垂直模板取4KN/m2
分项系数为1。
q
6×
2＋14。
1.2＋1.5×
1.2＋2.5×
4＋2×
1.4
=26。
1KN/m（小平、侧模）
1.2＋14。
2＋1。
5×
1.2＋2。
=28。
9KN/m（垂直,底板）
荷载设计不预折减
a、梁底模板厚度计算：
梁底模板采用木模板,底楞木和顶撑间距为400㎜
按强度要求，底模需要的厚度h=
=20。
68㎜
按刚度计算，底模厚度h=
=23。
186㎜
梁底模采用木模（松木），模板厚度取为25㎜
b、梁底模木方验算:
梁底模木方间距L=400采用50㎜×
100㎜木方
A=50㎜2L=417cm4W=83cm3荷载q2=28。
9KN/m
弯矩系数Km=-0。
1挠度系数Km=0。
按强度验算σ=
=5。
57N/㎜2＜13N/㎜2
强度满足要求
按挠度验算ω=
126＜
=1
刚度满足要求
c、梁侧模板验算
梁侧模板压力计算公式如下：
F
=0.22r
t
β
V1、2=0。
22×
24×
=68。
69KN/m2
=r
H=24×
2=28.8KN/m2
取F=28.8KN/m2
振动砼产生的侧压力2KN/m2
荷载：
q=28.8×
2＋2×
4=37.36KN/m2
强度验算系数，按三跨梁计算,则
弯矩系数K
=—0。
1挠度系数K
=0.677
立撑间距取为400㎜，则线荷载为:
=0.4×
37。
36=14.94KN/m
侧模板厚度取为25㎜，则W=
bh2=
400×
252=41666。
67㎜3
I=bh3=400×
253=6250000㎜4
按抗弯强度验算:
M=K
qL2=—0。
14。
94×
4002=239040N·
㎜
σ=
7N/㎜2＜13N/㎜2
13N/㎜2—为松木模板抗弯强度设计值
验算合格
按刚度验算线荷载为37。
36×
4=14.94KN/m
ω=K
qL4/100EL=
=0.04＜
=1
故刚度满足要求
梁侧模采用25㎜厚木模板符合要求
d、梁侧模木方验算
梁侧模木方间距400㎜，采用50㎜×
100㎜木方
荷载q
=37.36KN/m2
则q=q
0.4=37.36×
4=14。
94KN/m2
按抗弯强度验算
=2。
88＜13N/㎜2
按刚度验算
ω=
=0.65＜
故满足要求
e、钢管支柱稳定性验算
荷载q=28。
9KN/m钢管采用φ=48×
3.5㎜净截面积A=489㎜2
i=
=15。
78㎜立杆间距1000㎜步距1000㎜
则L
=1000㎜λ=
=63。
查表行稳定系数φ=0。
804
取N=
=14。
45KN
则σ=
＝
=36。
75＜215N/㎜2
钢管支架稳定性符合要求
∴挠度满足要求
4.4搭设要点：
1搭设顺序：
基层处理→夯实回填土并铺设木板→摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→安装扫地小横杆与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆与立杆扣紧→安装第一步小横杆→安第二步大横杆、小横杆→加临时斜支撑，上端与第二步大横杆扣紧（在与结构连接后拆除）→安第三、四步大横杆、小横杆→与结构连结→接立杆加剪刀撑→铺脚手板→绑扎防护栏及挡脚板→撑防护网
4.2搭设方法:
a、基底夯实
本工程脚手架,其外立杆大多处在回填土之上，回填土必须分层夯实。
垫木宜采用长1。
2~1.5m、宽不小于200mm、厚50～60mm的木板,垂直于墙面放置或用长4.0m左右的木板平行于墙面放置。
b、脚手架的扫地杆
扫地杆是立杆下端绑扎的纵向和横向的水平杆，一般离下脚面不超过120mm。
扫地杆是必须用扣件扣牢，它的功能是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降，在扫地杆下部垫塞木板.
c、架体与建筑物的拉结
1）联墙点的位置在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于300mm。
2）墙杆的间距大小与脚手架的总高、立杆承受的内力和地区基本风压大小等有关。
见下表:
3）联墙杆必须从底部第一根大横杆处开始设置,沿整片脚手架均匀布置。
4）连墙件按构造要求三步三跨设置,其间距按下表进行设置:
脚手架
类型
脚手架高度
竖向间距
水平间距
每根连墙件覆盖面积（ｍ²
）
双排脚手架
≦50m
≦6m
40
≧50
≦4m
27
5）在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处，要加密联墙杆.
6）刚性联墙杆采用如下二种做法:
d、短钢管、扣件与钢筋混凝土柱连接（下图）.
e、现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管,然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接,另一端用直角扣件与立杆连接。
f、联墙杆宜采用梅花形布置。
g、施工过程中当个别联墙杆被拆除后在相当一段时期内难于补上时，必须采取有效的加强措施。
如附近添设一个临时的联墙杆，限制施工荷载或加强横向刚度等。
h、脚手架板的铺设:
施工操作层沿纵向满铺脚手板,作到严密、牢固、铺平、铺稳，不得超过50mm的间隙.架子上不准留单块脚手板.
1）、接铺设的脚手架板,在每块脚手架板两端下面均要有小横杆，杆离板端的距离应不大于150mm，小横杆应放正、绑牢.
2）、搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于200mm,接头处必须在小横杆上，脚手板与小横杆之间的不平
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