毕业设计外文翻译正确格式范例Word文档格式.docx
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MichalBartkoa,HiroyukiMiyauchia,*,KyojiTanakab
a忠南大学，305-764，大田，南
b日本东京工业大学，226-8503，神奈川县，日本
2012年9月7日收到，2013年5月9日收到修改稿，2013年5月19日接受，2013年6月19日发表
【摘要】受到强风的影响，机械连接防水体系的蒸气压混凝土板（AAC）的可靠性需要验证。
通过静态和动态拉伸试验研究AAC面板紧固件的优点。
对最常用的机械和化学紧固件的优点和AAC断裂类型进行测试观察。
静态强度值介于2.0至5.0kN之间，动态强度下降围在１.5到2.2kN之间。
而且，我们创造性的应用了弹性粘合剂来代替常用的环氧树脂从而广泛的消除了ACC断裂。
我们使用专门设计和生产的恒定负载型动态测试仪，检查完整的机械连接的防水体系的特征。
我们测试了两种聚氯乙烯（PVC）卷材的类型和两种不同的卷材和圆盘连接方法。
重复实验，直到失败的次数高达100,000次，并记录在相同强度的强风下实际屋顶发生的断裂类型。
也发现了紧固件的动态强度和完全防水体系之间的关系，证明了AAC面板有足够承载力能够作为机械连接防水体系的基底，也探究出了确定紧固件最大间距的方法。
2013年爱思唯尔公司保留所有权。
【关键词】：
机械连接防水体系；
AAC镶基板；
阻力风；
静态和动态测试；
断口模式；
体系设计方法
2013年爱思唯尔公司保留所有权。
1.前言
机械连接防水体系是一种干式防水体系，有几个优势，比如不受裂缝和联合移动的影响。
该防水体系适用于多种类型的基板，安装简单容易，可以方便的修复，在技术上和经济上可行。
因此，该体系在日本和全球的使用量正在增长。
蒸压加气混凝土板（AAC板）经常被用作住宅楼屋顶基底上。
机械连接体系的目的是要为日本抵御许多台风的袭击。
从充分实现防水体系的透视性看，如图1中所示的负风压，该行为在低坡屋顶表面，是设计紧固件类型和负风压的基础。
AAC面板常用的紧固件类型如图2所示。
考虑到跟常规钢筋混泥土相比AAC板强度明显较低，已经有人注意到风应力不持久的AAC紧固件，但在文献里还未被提到。
图1影响防水卷材的风向
图2蒸汽压混泥土板的紧固件类型（AAC紧固件类型）
这种防水体系已经被安装在许多带低坡的屋顶，但不幸的是，常造成了一些重大事故（比如AIJ,2005;
RICOWI,2006,2007a,b）。
这种机械式连接体系由若干材料和部件组成，和风力载荷一起被传输至卷材，随后传送到光盘、紧固件，并最终到基板上。
对防水体系发生会发生实质性伤害。
从故障情况看，我们可以从风动态重复特征的影响确定造成的损害，而不是从静态特征。
图3总结了几种故障。
图3机械连接屋面的可能断裂类型
测量是Baskaran（Baskaran等人进行的，1999年，2009年；
baskaran，2002；
Baskaran和Smith，2005年；
）Gerhartd（GerhardtandGerbatsch,1991年;
Gerhardt2011年；
Gerhardt等人，1990年；
Gerhardt和Kramer1990，1992,1986），Miyauch（Miyauchi等人，2008年，2011年）和其他人（Furuichi等人，2006年；
Yamble等人，2007；
Silva等人，2010年；
Fukudaetall，2009）通过集中在同一基板和不同类型基板上面的体系部件、低重复频率和重复测试的次数，通过观察屋顶的薄卷材鼓翼，考虑到其寿命长过多个年，需要大量重复动态试验。
在这种情形下，我们可以研究安装AAC面板的紧固件的静态和动态特性，来开发测试仪器和进行抗风试验，抗风试验的标本是由普通机械连接的防水体系相同的部分组成。
2.紧固件和AAC基板静态拉伸试验
2.1试样
制作基板，我们使用专用作低坡屋顶和由聚酰胺（PA）插头和不锈钢螺钉组成的最常用的钢丝网增强的AAC面板。
光盘作为防水体系里必不可少的一部分在这里被省略了。
基板的厚度为100mm，而直径为860mm的PA插头分别插入920mm深的预钻孔里。
螺丝是设计完成后从表面安装完后，高出表面20mm，以方便用专用夹具夹住。
化学紧固件也用相同的方法制备。
化学剂、环氧树脂在安装插头前注入到预钻孔，图4给出了测试用紧固件的安装方法。
图4紧固件的安装方法
2.2测试参数和条件
我们研究了紧固件的拉伸强度和紧固件强度方向上预钻孔直径的影响。
为了完成实验，使用英斯特朗型应力机，连着紧固件的AAC面板安装在应力机底部，螺钉通过夹具牵拉并，固定在应力机的顶端，如图5所示，测试速度为1mm/min，测试参数已经概括在表1中。
图5静态试验装置和测试机
表1静态拉伸试验参数
2.3实验结果
研究极限拉伸强度和AAC基板断口。
图6给出了机械紧固件和化学紧固件之间拉伸强度的关系和对预钻孔直径的影响。
机械紧固件的一个直径8mm的基本孔的平均极限强度为2.0kN，随着直径的增加，强度降低到0，而化学紧固件的平均极限强度是经过很多测量验证过的几乎恒定的，为5kN。
图6静态拉伸强度的结果
图7静态拉伸试验中出现的AAC断裂类型：
（a）无AAC断裂的机械紧固件断裂；
（b）AAC部分断裂化学紧固件断裂；
（c）主要是AAC断裂的化学紧固件断裂。
图8使用紧固件作为PA插头的半切AAC试样
表2弹性粘结试样的测试参数
PA插头插头插入粘合剂硬化一周
前注入到预钻孔：
混合环氧树脂和弹性
模量E=1.0MPa的有机硅聚合物
图9带弹性粘合剂试样的测试结果：
（a）拉伸强度结果；
（b）无AAC断裂的基底断裂结果
AAC基板断口类型可以从图7观察到。
AAC紧固件被基板拉出，AAC基板无断口。
另外，还观察到了化学紧固件两种决然不同的AAC断口类型：
一种是局部类型，一种AAC面板被彻底摧毁。
造成两种断裂类型的原因是沿一个可变插头长度方向的厚度和从尼龙插头到AAC面板最大压力的位置。
图8分析了一个较厚的插头稳定器和较厚底部的半切削试样，如图7中所示的AAC断裂图，在最远点，螺钉是决定因素：
如果螺钉完全通过插头，发生的是这种断裂，然而，没有通过的螺钉在插头的稳定器部分产生最大压力，从而引起如图7b的断裂类型。
2.4AAC面板断口消除
对重新装修过的屋顶，屋面被强风破坏后，断裂的AAC面板不能再使用，而要进行维修货彻底更换，从而产生额外费用和劳动力。
理想的紧固件应具有高拉伸强度而不导致AAC面板出现断口。
在同一组实验中，我们研究了加有弹性粘合剂的化学紧固件，发现跟加入环氧树脂的化学紧固件的断口不同。
测试参数已经总结在表2中，并且测试结果如图9所示。
最后的拉伸强度值为4.0kN（图9a），AAC断口已经成功消除（图9b）。
3.紧固件和AAC基板动态拉伸试验
3.1试样
动态拉伸试验是在对试样进行完全相同的静态拉伸试验条件下进行的，即对一个100mm厚的的AAC面板和一个60mm长、8mm直径的插头和不锈钢，对机械紧固件和两种类型（环氧树脂型和弹性粘合剂型）的化学紧固件进行测试。
3.2试验参数和条件
为进行动态试验，使用液压压力机械（如图10），循环测试。
和静态试验类似，装有紧固件的AAC面板连接到液压压力机械的底部部分，并且螺钉上产生循环载荷，该循环载荷是夹具附着在装置顶部的。
图10动态测试设置和测试机
3.3重复次数计算
对于防水卷材的重复次数，需要气象站提供特殊设备和台风的统计数据，但这样分析超出了研究的围而不进行。
相反我们简化假设和计算出最大次数。
重复次数依赖于振动频率和强风的周期，能用下列公式表示：
n=t×
f
n是重复的次数，t是强风周期，f是防水体系的振动频率。
在补充实验的基础上，鼓卷材的估计频率看作f=10Hz，为计算，假设每年发生两次台风，每一次持续12个小时，防水体系的寿命有10年，周期可以用以下公式计算：
t=o×
t1×
tL
o是指台风一年发生的次数，t1是台风的周期，tL是防水体系的寿命（单位：
年）。
在这些实验的基础上，机械连接防水体系能承受的循环次数必须等于10,000,000，并且设置第10,000,000作为最后一次，此外，因为试验次数太多，小于10Hz的频率将显著延长实验时间，测试条件和参数分别总结在了表3和表4中。
表3动态拉伸试验的条件
表4动态拉伸试验中的参数
3.4实验结果
对每一类紧固件，设置不同的最大拉伸载荷，重复进行黄庄实验，最大拉伸载荷值等于静态拉伸强度的值。
换装实验的目的是获得不同载荷下的强度曲线，还有重复测量的次数，和最终动态拉伸强度值。
图11给出了强度曲线和极限强度值。
表5给出了静态和动态强度还有相关系数的值。
图11重复107次动态拉伸强度曲线和值
表5静态和动态拉伸强度之间的相关参数
AAC断口和静态拉伸试验观察到的相同，一个简单的插件被拉出，AAC基板没受损伤，
机械胶黏剂和弹性胶粘剂试样也没减少，环氧树脂标本损失也很少。
如图12所示。
图12动态拉伸试验中出现的AAC断裂模式：
（a）无AAC机械紧固件断裂；
（b）环氧树脂型的AAC基板断裂；
（c）无AAC基板断裂的弹性粘合剂的化学紧固件断裂。
4．防水体系的动态试验
4.1试验设备
为进行防水体系的动态试验，我们设计和建立了一个样片试验装置。
为了尽可能准确的模拟实际屋顶，我们设计了一个给以恒定负载的装置，这种装置比恒定负载装置更合适。
在研究中，Miyauchi（Miyauchi等人.,2011）到了施加在紧固件上的垂直力和水平力。
考虑到卷材的使用寿命长和风向快速变化，我们不考虑水平力的影响，只考虑负压力的影响。
试验室条件下，负压力难以被气动压力抵消，负压力从下方作用于卷材，如图13所示。
负压力是通过空气压缩机压缩空气到卷材下面装有乙烯-丙烯-二烯的袋子（EPDM袋）里，然后将负压力转至防水体系组件。
图14是了乙烯-丙烯-二烯袋子。
紧固件的位置是在中心，如图15所示，空气经过乙烯软管到达一个高度适当的水压恒定装置。
通过使用由链条连接到所述马达的曲柄机构，对防水体系无动态重复得地连续施加载荷。
螺旋弹簧连接到曲柄机构，带有该螺旋弹簧的加压夹具加压到盘附近试样的卷材上，夹具下方的紧固件也受到夹具的压力，从而减轻了盘片和卷材上的负荷。
向上运动时，加压夹具和卷材被分开，负载从而由EPDM袋下方作用在紧固件、光盘和卷材上。
完整的测试设备如图16所示。
图13执行体系动态测试的压力替代体系
图14用于气动压力程序的乙烯—丙烯—二烯单体气囊（EPDM袋）
图15.定压体系
图16设计和制作动态测试设备
4.2试样
为制作基底，使用10mm厚的平面屋顶用的1×
1m2大的AAC面板，AAC面板通过卷材中间的一个紧固件L型的侧边连接到基底，根据Gerhart和Jung（1991年）的研究，由于卷材的负荷根据情况而不同，在中心只有一个紧固件的试样会产生扭曲，试样周围比较紧固件而言负载更多。
但在我们的研究中这个情况并没有被考虑在，但在后来我们研究中，对结果进行比较发现，由Gerhart和Jung（1991年）校正出来的值是适用的。
紧接着，用两种不同的卷材，即用两种不同的基氯乙烯卷材和按两个紧固件的长度最大限度的覆盖。
下面已经给出了标本摘要。
4.2.1卷材的应用
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