建筑结构实训大作业任务书文档格式.docx
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板厚
，（当
时，满足刚度要求，可不验算挠度）。
次梁
～
，
。
主梁
板厚：
为了保证刚度，单向板的厚度尚应不小于跨度的1/40（连续板）、1/25（简支板）、以及1/12（悬臂板）本设计为连续板，按跨度比条件h≥2200/40=55mm对于工业建筑的楼盖板要求h≥80mm，取板厚h=100mm.
次梁：
次梁截面高度应满足h=（1/18～1/12）L=6000/18～6000/12=（333～500）mm,取h=400mm.截面宽度取b=（1/3～1/2）h=（133～200）mm取b=200mm.
主梁：
主梁的截面高度应满足h=（1/15～1/10）L=6600/15～6600/10=（440～660）mm取h=600mm.截面宽度取b=（1/3～1/2）h=（200～300）mm取=300mm。
2、板的计算简图：
板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
当按塑性内力重分布计算时，其计算跨度：
中跨：
=2000-200=1800mm
边跨：
（
）即：
=2000+1/2×
100=2050mm≤2000+1/2×
120=2060mm
三、板的设计（按塑性内力重分布计算）：
1、荷载计算：
（取1m宽板带计算）
面层0.65
2×
1
=0.65
2
板自重0.1×
25
3×
=2.5
平顶粉刷0.25
2×
=0.25
恒载标准值：
0.65+2.5+0.25=3.4
活载标准值：
5.5
=5.5
恒荷载分项系数取1.2，因为是工业建筑且楼面活荷载标准值大于4.0
2所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的荷载设计值为：
恒荷载设计值：
g=3.4
×
1.2=4.08
活荷载设计值：
q=5.5
1.3=7.15
荷载设计值总值：
g+q=11.23
其计算跨度为：
02
2000-200=1800mm
边跨：
01=
n+h/2=2000+100/2=2050mm≤ln+a/2
=2000+120/2=2060mm
因跨度相差小于10%，故可按等跨连续板计算。
取1宽作为计算单元
其计算简图图所示：
3、内力计算：
用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：
则有：
=-
=（g+q）
012/11=4.29
022/16=2.274
=-（g+q）
022/14=-2.599
4、配筋计算：
计算板边跨跨中的配筋：
已知：
h=100mm，h0=100-20=80mm，C20混凝土，
=9.6N/mm2，
=210N/mm2，
=1
=0.0698
=1-（1-2
）0.5=0.0724
bh0
/
=264.8mm2
钢筋选用Φ6@100
283.0mm2
板的配筋计算表1-1
截面
B
C
弯矩设计值（
）
4.29
-4.29
2.274
-2.599
0.0698
0.0370
0.0423
0.0724
0.0377
0.0432
轴线
1-2
6-7
计算配筋（mm2）
fc/fy
264.8
137.9
158.0
实际配筋（mm2）
Φ6@100
283.0
Φ6@200
141.0
Φ6@170
166.0
2-6
0.8×
=110.32
=126.4
Φ6@250
113.0
Φ6@220
129.0
注：
位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（
、
）和中间支座（
）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
5、确定各种构造钢筋：
包括分布筋、嵌入墙内的板面附加钢筋，垂直于主梁的板面附加钢筋。
7、绘制板的配筋示意图：
选用分离式配筋。
（详图见图2）
三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）：
1、荷载设计值计算：
由板传来恒荷载：
3.4
2m=8.16
次梁肋自重：
1.2×
（0.4-0.1）×
25×
0.2=1.8
次梁粉刷重1.2×
0.25×
2=0.18
小计：
g=10.14
活荷载设计值：
q=7.15×
2=14.3
设计值总值：
g+q=24.44
2、确定计算跨度及计算简图。
当按塑性内力重分布计算，其计算跨度：
中跨：
=6000-250=5750mm
≥
mm
取
=5550mm
当跨差不超过10%时，按等跨连续梁计算。
计算简图如下：
由表12-1、12-3可分别查的弯矩系数和剪力系数
α值为：
β值为：
其中：
弯矩设计值：
012/11=68.438
022/16=50.503
022/14=-57.718
剪力设计值：
=0.45（g+q）
=59.719
=-0.60（g+q）
=-79.625
=0.55（g+q）
=76.619
=-0.55（g+q）
=-76.619
4、正截面强度计算：
1）、正截面受弯承载力计算：
跨内按T形截面计算，翼缘宽度取值：
≤
=5550/3=1850mm，又
≤b+sn=200+2200-150-120=2130mm,故取
=1850mm
=5750/3=1917mm，又
≤b+sn=200+2000-100-100=2000mm,故取
=1917mm
计算边跨跨中配筋：
=11.9N/mm2，
=300N/mm2，
=1，
=0.8
取as=35则h0=h-as=400-35=365mm
则
fc
（h0-
/2）=1.0×
9.6×
2000×
80×
（365-80/2）=604.8
>
M1
经判断跨内截面均属于第一类T形截面梁
=0.0289
）0.5=0.0293
=634.3mm2
选用2Φ16+1Φ18
656.5mm2
次梁正截面受弯承载力计算：
ξb=0.55表1-2
截面
弯矩设计值
M（
68.438
-68.438
50.503
-57.718
（
2366.08
319.74
2557.92
0.0289
0.214
0.0197
0.1805
0.0293
0.2437
0.0199
0.2006
0.9853
0.8580
0.9901
0.8997
634.3
728.4
465.8
585.9
选配钢筋单位：
mm2
2Φ16+1Φ18
656.5
4Φ16
804
1Φ16+1Φ18
455.6
3Φ16
603
2）、斜截面受剪承载力计算：
斜截面受剪承载力计算包括：
截面尺寸的复核，腹筋计算和最小配筋率验算。
验算截面尺寸：
hw=h。
-hf’=285mm,因hw/b=265/200=1.325<
4
截面尺寸按下式验算：
0.25βcfcbh。
=0.25×
1×
200×
365=175.2KN>
Vmax=79.625KN
故截面尺寸满足要求.
计算所需配制箍筋。
只配箍筋而不配弯起钢筋
采用φ6双肢箍筋,计算支座B左侧截面.由VCS=0.7ftbho+1.25fyvAsvho/s可得箍筋间距
=231.6mm
调幅后受剪承载力应加强,粮局部范围内将计算面积增加20%.现调整箍筋间距S=0.8×
231.6=185.28mm,最后取S=150mm为方便施工,沿梁长不变.
斜截面承载力计算：
表1-3
A
V（
59.719
79.625
76.619
175.2
（=
56.210
箍筋肢数、直径
双肢箍￠6
56.6
1545.4
231.6
265.7
实配箍筋
双肢箍
￠6@150
验算配筋率下限值：
弯矩调幅后要求的配箍率下限为0.3ft/fyv=0.3×
=1.57×
10-3
实际配箍率为ρsv=ASV/bs=1.89×
10-3>
1.57×
10-3满足要求
5、根据计算结果和构造要求，绘制次梁配筋示意图。
（详图见图3）
四、主梁设计（内力按弹性理论计算）：
（为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑）
次梁传来的荷载：
次梁恒载×
主梁间距=10.14×
6=60.84
主梁自重：
次梁间距×
γ=0.3×
（0.6-0.1）×
1.2=9.0
主梁粉刷重：
升级会员 