工字钢联梁Word文档格式.docx
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2.活荷载参数
施工均布荷载（kN/m2）:
脚手架用途:
结构脚手架；
同时施工层数:
2层；
3.风荷载参数
本工程地处广东广州市，基本风压m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取，计算立杆稳定性时取，风荷载体型系数μs为；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:
脚手板自重标准值（kN/m2）:
栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:
脚手板铺设层数:
4层；
脚手板类别:
竹笆片脚手板；
栏杆挡板类别:
竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度m。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢槽口水平。
锚固压点压环钢筋直径（mm）:
楼板混凝土标号:
C25；
主梁间距相当于立杆间距的倍数:
2倍；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:
1；
钢丝绳安全系数为:
钢丝绳与墙距离为（m）:
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物m。
二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=m；
脚手板的自重标准值:
P2=×
（2+1）=m；
活荷载标准值:
Q=3×
（2+1）=m；
静荷载的设计值:
q1=×
+×
=m；
活荷载的设计值:
q2=×
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max=+
跨中最大弯距为M1max=×
×
=·
m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max=-
支座最大弯距为M2max=×
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max×
106,×
106）/5080=mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax=+/100EI
其中：
静荷载标准值:
q1=P1+P2=+=m；
活荷载标准值:
q2=Q=m；
最大挠度计算值为：
ν=×
15004/（100×
105×
121900）+×
121900）=mm；
大横杆的最大挠度mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！
三、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：
p1=×
=；
脚手板的自重标准值：
（2+1）=；
活荷载标准值：
Q=3×
（2+1）=；
集中荷载的设计值:
P=×
++×
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
Mqmax=×
8=·
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=Pl/3
Mpmax=×
3=·
m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=·
最大应力计算值σ=M/W=×
106/5080=mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5ql4/384EI
νqmax=5×
10504/（384×
121900）=mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=++=；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI
νpmax=×
1050×
（3×
10502-4×
10502/9）/（72×
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=+=mm；
小横杆的最大挠度为mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
P1=×
2/2=；
小横杆的自重标准值:
P2=×
2=；
P3=×
/2=；
荷载的设计值:
R=×
+++×
R<
，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为m
NG1=[+×
2/2）×
]×
（2）脚手板的自重标准值；
采用竹笆片脚手板，标准值为m2
NG2=×
4×
+/2=；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；
采用竹笆片脚手板挡板，标准值为m
NG3=×
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:
m2
NG4=×
48=；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=NG+×
=×
+×
=；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'
=+=×
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=μz·
μs·
ω0
其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
ω0=m2；
μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
μz=；
μs--风荷载体型系数：
取值为；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk=×
=m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:
Mw=×
10=×
10=·
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）+MW/W≤[f]
立杆的轴心压力设计值：
N=；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
N=N'
计算立杆的截面回转半径：
i=cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表得：
k=；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表得：
μ=；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=m；
长细比:
L0/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=
立杆净截面面积：
A=cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
考虑风荷载时
σ=×
489）+5080=mm2；
立杆稳定性计算σ=mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
489）=mm2；
七、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝，μs＝，ω0＝，
ω0=×
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=×
Wk×
Aw=；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·
A·
[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=150/的结果查表得到φ=，l为内排架距离墙的长度；
[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=×
10-4×
205×
103=；
Nl=<
Nf=,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、联梁的计算
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=；
计算简图如下
支撑按照简支梁的计算公式
RA=RB=[（n-1）/2]P+P
其中n=2；
经过简支梁的计算得到:
支座反力（考虑到支撑的自重）RA=RB=（2-1）/2×
++3×
/2=;
通过联梁传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重）2×
+3×
=;
最大弯矩（考虑到支撑的自重）Mmax=2/8×
3+×
3×
3/8=·
m;
最大应力=×
106/141000=mm2;
水平支撑梁的最大应力计算值小于mm2,满足要求！
九、水平型钢梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体150mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1250mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=，截面抵
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