楼塔吊基础QTZWord格式文档下载.doc
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基础自然地面为-1.500M，塔吊基础开挖深度标高为-2.900M，上表面平自然地面，基础采用静压管桩承台基础，承台底4根静压管桩，深度为24M,承台为5500mm*5500mm*800mm,承台上浇灌十字梁（500mm*1400mm*5500mm），塔吊基础完工，待13#楼基础开挖后，在Q轴/25-27轴处塔吊基座下部做一道砖墙（370mm）挡土墙。
QTZ40塔吊
一、参数信息
名称
单位
参数
公称起重力矩
KN.m
470
最大起重量
t
4
最大幅度处额定起重量
0.8
工作幅度
m
50
起升高度（独立式）
29.5
起升
速度
倍率
2
起升速度
M/MIN
7.5
40
60
3.75
20
30
1
回转速度
R/min
0.51/0.37
变幅速度
M/min
23/35
塔机
重量
自重（独立式）
22
平衡量
9
整机重量（独立式）
31
二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：
混凝土基础抗倾翻稳定性计算：
E=M/（F+G）=1879.99/（343+1179.75）=1.235m≤Bc/3=1.833m
根据《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。
式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=343kN；
G──基础自重：
G=25.0×
Bc×
hc×
1.2=1179.75kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.500m；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×
1342.85=1879.99kN·
m；
e──偏心矩，e＝M/（F+G）＝1.235m,故e>
Bc/6=1.033m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：
a=Bc/2-M/（F+G）=5.500/2-1879.99/（343+1179.75）=1.515m。
经过计算得到:
有附着的压力设计值P=（343+1179.75）/5.5002=50.339kPa；
偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×
（343+1179.75）/（3×
5.500×
1.515）=121.88kPa。
三、地基承载力验算
地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
fa--修正后的地基承载力特征值（kN/m2）；
fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；
取250.000kN/m2；
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;
γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
b--基础底面宽度（m），当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取4.500m；
γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
d--基础埋置深度（m）取2.000m；
解得地基承载力设计值：
fa=296.500kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:
地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=50.339kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×
fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=121.88kPa，满足要求！
四、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。
验算公式如下:
式中βhp---受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；
取βhp=0.97；
ft---混凝土轴心抗拉强度设计值；
取ft=1.43MPa；
ho---基础冲切破坏锥体的有效高度；
取ho=1.15m；
am---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
am=[1.50+（1.50+2×
1.15）]/2=2.65m；
at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；
取at＝1.5m；
ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；
ab=1.50+2×
1.3=3.80；
pj---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；
取Pj=121.88kPa；
Al---冲切验算时取用的部分基底面积；
Al=5.50×
（5.50-3.80）/2=4.675m2
Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
Fl=121.88×
1.58=282.96kN。
允许冲切力：
0.7×
0.97×
1.43×
2650.00×
1150.00=2948862.58N=2948.86kN>
Fl=282.96kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
五、承台配筋计算
1.抗弯计算
式中：
MI---任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1---任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；
当墙体材料为混凝土时，取a1=（Bc-B）/2＝（5.5-1.50）/2=2.00m；
Pmax---相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取121.88kN/m2；
P---相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；
P=Pmax×
（3a-al）/3a
P=121.88×
（3×
1.515-2.00）/（3×
1.515）=68.247kPa；
G---考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×
25×
hc=1.35×
6.20×
1.30=1327.22kN/m2；
l---基础宽度，取l=5.50m；
a---塔身宽度，取a=1.50m；
a'
---截面I-I在基底的投影长度,取a'
=1.50m。
经过计算得MI=1.502×
[（2×
5.50+1.50）×
（121.88+68.247-2×
1327.22/5.502）+（121.88-68.247）×
5.50]/12=295.255kN.m。
2.配筋面积计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.7.2条。
公式如下:
式中，αl---当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc---混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2；
ho---承台的计算高度，ho=1.15m。
经过计算得：
αs=480.55×
106/（1.00×
14.30×
4.50×
103×
（1.15×
103）2）=0.006；
ξ=1-（1-2×
0.006）0.5=0.006；
γs=1-0.006/2=0.997；
As=480.55×
106/（0.997×
1.15×
300.00）=1396.86mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
4500.00×
1200.00×
0.15%=8100mm2。
故取As=8100mm2。
建议配筋值：
II级钢筋，Φ18@150mm。
承台底面单向根数36根。
实际配筋值10725mm2。
根据使用说明书要求结合现场情况，塔吊基础的开挖深度为2.9米，C35的混凝土，钢筋为Φ18。
保证塔吊基础牢固的几个保证项目为：
a、开挖深度b、钢筋、水泥等原材料的质量c、浇灌的配合比和试块强度d、隐蔽时的钢筋是否符合要求。
为了保证塔吊基础牢固满足安装要求，开挖深度必须保证，并考虑将来室外给排水管的埋地深度，应将基础面标高置于给排水管的下部200mm处，所用钢筋、水泥必须送试验室检验合格，不合格的一律不准用在基础上；
在浇灌基础混凝土时必须要试验室出一个配合比，在按配合比来严格施工，并留置试块送检看是否达到塔吊基础所要求的强度等级。
基础开挖以机械开挖，与各栋基础土方开挖时同时进行，清理完浮土按图示部位浇好垫层，安装模板、钢筋、预留好螺栓并焊接好，方可进行浇筑。
浇筑完毕面上C20细石砼找平一道，并在周围回填好土方，做好排水沟及集水井，排水沟0.3×
0.3×
3米，集水井0.8×
0.8×
1.2，240砖M5水泥砂浆砌筑，并在基础边埋设好1.5米长避雷板。
在施工过程中，钢筋必须按设计图
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