扣件式钢管脚手架设计计算实例参考文本Word格式文档下载.docx

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　　f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm²

（1）横向水平杆的抗弯强度

　　计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l₀=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a₁=300mm，a₂=100mm。

　　图1横向水平杆计算简图

　　①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m，步距1.8m），脚手板自重标准值0.35kN/m²

和栏杆与挡脚板自重标准值0.14kN/m（如图2）

　　gk=0.136+0.35×

1.2+0.14

　　=0.696kN/m

　　=696N/m

其中，图2a）等效于图2b）

　　图2结构自重计算简图

　　②施工均匀活荷载标准值

　　qk=3kN/m²

×

0.75m

　　=2.25kN/m=2250N/m

　　（横向水平杆间距为0.75m）

　　图3施工荷载计算简图

　　M=1.2MGK+1.4MQK

　　=1.2×

11.31+1.4×

180

　　=265.57Nm

　　所以横向水平杆的抗弯强度满足安全要求。

（2）纵向水平杆的抗弯强度按图4三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la=1500mm。

F为纵向水平杆跨中及支座处的最大荷载，分别按静载P和活载Q进行计算，图4中作用支座上的F力在弯距计算时可以不用考虑。

　　图4纵向水平杆计算简图

　　①考虑静载情况：

　　按图5静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。

　　图5静载状况下计算简图

　　M₁=0.175Pla

　　MB=MC=-0.15Pla

　　②考虑活载情况：

　　Q=1/2qkl₀=1/2×

2250×

0.8=900N

　　按图6、7两种活载最不利位置考试跨中最大弯矩。

　　图6活载最不利状况计算简图之

（1）

　　图7活载最不利状况计算简图之

（2）

　　M₁=0.213Qla

　　按图8、9两种活载是最不利位置考虑支座最大弯矩。

　　图8活载最不利状况计算支座弯矩之

（1）

　　图9活载最不利状况计算支座弯矩之

（2）

　　MB=MC=-0.175Qla

　　根据以上情况分析，可知图5与图6（或图7）这种静载与活载最不利组合时M₁跨中弯矩最大。

　　MGK=0.175Pla=0.175×

522×

1.5=137.03Nm

　　MQK=0.213Qla=0.213×

900×

1.5=287.55Nm

137.03+1.4×

287.55

　　=567.01Nm

　　2．纵向、横向水平杆的挠度按下式计算：

　　υ≤[υ]

　　式中N——挠度

　　[υ]——容许挠度，按规范表格取l/150。

（1）横向水平杆的挠度

　　①考虑静载情况（图2）

查《建筑结构静力计算手册》中梁在均布荷载作用下的最大挠度表，用K₁、K₂值采用插入法求得系数。

　　式中E——钢材的弹性模量，

　　E=2.06×

10的5次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持）N/mm²

　　I——φ48×

3.5mm钢管的惯性矩，I=12.19cm的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持）

　　②考虑活载情况（图3）

　　两种情况叠加，得

　　所以横向水平杆的挠度满足安全要求。

（2）纵向水平杆的挠度

　　①考虑静载情况（图5）

　　②考虑活载情况（图4）

　　所以纵向水平杆的挠度满足安全要求。

　　3．纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定：

　　R≤Rc

　　式中R——纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值

　　Rc——扣件抗滑承载力设计值，按规范表取Rc=800kN

　　纵向水平杆与立杆连接时扣件受到的垂直作用力包括贴立杆的横向水平杆荷载F和M₁在扣件处引起的与F同向的最大剪力V之和。

　　F=1.2P+1.4　　Q=1.2×

522+1.4×

900=1886.4N

　　V=1.2×

0.65P+1.4×

0.575Q=1.2×

0.65×

0.575×

900=1131.66N

　　R=F+V=1886.4+1131.66=3018.06N

　　所以纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求。

　　二、立杆的稳定性计算

　　立杆的稳定性按下列公式计算：

　　式中N——计算立杆段的轴向力设计值。

　　——轴向受压构件的稳定系数。

　　A——立杆的截面面积，查表φ48×

3.5mm钢管A=489mm。

　　Mω--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩。

　　W——截面模量，查表φ48×

。

　　f——钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm²

　　1．风荷载标准值

　　ωk=0.7μzμsω₀

　　式中ωk——风荷载标准值

　　μz——风压高度变化系数，取μz=1.31

　　μs——脚手架风荷载体型系数，取μs=1.3×

0.089=0.1157

　　ω₀——基本风压，汕头地区取ω₀=0.75kN/m²

　　=0.7×

1.31×

0.1157×

0.75

　　=0.080kN/m²

　　2．计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩

　　3．轴向受压构件的稳定系数

　　轴向受压构件的稳定系数，根据立杆长细比λ规范用表取值，当λ＞250时，按=7320/λ²

计算。

　　计算长度l₀=kμh，式中k为计算长度附加系数，取k=1.155；

　　μ为考虑脚手架整体因素的单杆计算长度系数，按规范用表取μ=1.5；

　　h为立杆步距。

l₀=kμh=1.155×

1.5×

1.8=3.12m，

　　立杆的长细比λ=l₀/i，式中i为截面回转半径，查表φ48×

3.5mm钢管i=1.58cm.λ=l₀/i=3.12/0.0158=197.5根据立杆长细比λ查规范用表得轴向受压构件的稳定系数=1.385。

　　4．立杆段的轴向设计值

　　N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×

1.4ΣNQK

（1）脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K

　　本工程架体共13步，实际架高H=13×

1.8=23.4m

　　NG1K=Hgk=23.4×

0.1734=4.058kN=4058N

（2）构配件自重标准值产生的轴向力NG2K

　　每一立杆段需3个直接扣件，13个旋转扣件。

则

　　NG2K=3×

18.4+13×

14.6=245N

　　（3）施工荷载标准产生的轴力总和为ΣNQK

　　外主杆可按一纵距内施工荷载总和的1/2取值

　　ΣNQK=3000×

0.8×

（1/2）=1800N

　　N=1.2（NG2K+NG2K）+0.85×

　　=1.2（4058+245）+0.85×

1.4×

1800

　　=7305.6N

　　5．验算立杆的稳定性

　　所以立杆的稳定性满足安全要求。

　　三、立杆地基承载力计算

　　1．地基承载力计算按下式计算：

　　fg=kcfgk

　　式中kc——脚手架地基承载力调整系数，对碎石取kc=0.4。

　　fgk——标准值，按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）的规定，对中密碎石fgk—400—700kPa取fgk—500kPa。

　　fg=kcfgk=0.4×

500=200kPa

　　2．立杆基础底央的平均压力应满足下式：

　　P≤fg

　　式中P——立杆基础底面的平均压力，P=N/A

　　N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值

　　本工程每一立杆采用200×

200mm木块垫在下面，则

　　A=200×

200=4×

10的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持）mm²

　　P=N/A=7305.6/（4×

10的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））=0.183Mpa=183kPa＜fg=200kPa

　　所以立杆地基承载力满足安全要求。

（姚慈辉刘丽）

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