塔吊基础孔桩加承台施工方案标准版Word格式.docx
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43
塔身桁架结构
圆钢管
塔身桁架结构宽度B（m）
1.6
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0（kN）
3000
起重臂自重G1（kN）
43。
62
起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）
25
小车和吊钩自重G2（kN）
3.8
小车最小工作幅度RG2（m）
3
最大起重荷载Qmax（kN）
50
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）
15.6
最小起重荷载Qmin（kN）
12
最大吊物幅度RQmin（m）
最大起重力矩M2（kN·
m）
Max［50×
15。
6，12×
50]＝780
平衡臂自重G3（kN）
29.45
平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）
6.65
平衡块自重G4（kN）
104。
22
平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）
11。
8
2、风荷载标准值ωk（kN/m2）
工程所在地
贵州贵阳市
基本风压ω0（kN/m2）
工作状态
0.2
非工作状态
0.35
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
风振系数βz
1.59
626
风压等效高度变化系数μz
32
风荷载体型系数μs
79
679
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
风荷载标准值ωk（kN/m2）
0.8×
2×
59×
79×
32×
0.2＝0.721
1.626×
679×
0。
35＝1。
211
3、塔机传递至基础荷载标准值
塔机自重标准值Fk1（kN）
3000+43。
62+3.8+29.45+104.22＝3181。
09
起重荷载标准值Fqk（kN）
竖向荷载标准值Fk（kN）
3181.09+50＝3231.09
水平荷载标准值Fvk（kN）
721×
35×
1.6×
43＝17.362
倾覆力矩标准值Mk（kN·
43.62×
25+3.8×
6-29.45×
6.65—104.22×
11.8+0.9×
（780+0。
5×
17.362×
43）＝762。
096
竖向荷载标准值Fk’（kN）
Fk1＝3181.09
水平荷载标准值Fvk'
（kN）
1.211×
6×
43＝29.161
倾覆力矩标准值Mk'
（kN·
25+3。
8×
3-29。
45×
6。
65—104.22×
8+0。
29。
161×
43＝303。
223
4、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1（kN）
1.2Fk1＝1.2×
3181。
09＝3817.308
起重荷载设计值FQ（kN）
4FQk＝1.4×
50＝70
竖向荷载设计值F（kN）
3817。
308+70＝3887.308
水平荷载设计值Fv（kN）
1.4Fvk＝1.4×
17.362＝24.307
倾覆力矩设计值M（kN·
（43。
62×
×
65-104.22×
11.8）+1。
4×
9×
（780+0.5×
43）＝1122.106
竖向荷载设计值F'
2Fk’＝1。
水平荷载设计值Fv’（kN）
1.4Fvk’＝1。
29.161＝40。
825
倾覆力矩设计值M’（kN·
3—29。
65-104。
22×
8）+1.4×
0.5×
29.161×
43＝489。
26
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h（m）
1.3
承台长l（m）
5
承台宽b（m）
4.5
承台长向桩心距al（m）
2。
承台宽向桩心距ab（m）
桩直径d（m）
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC（kN/m3）
承台上部覆土厚度h'
（m）
承台上部覆土的重度γ’（kN/m3）
19
承台混凝土保护层厚度δ（mm）
配置暗梁
否
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl（hγc+h'
γ’）=4。
（1.3×
25+0×
19）=658。
125kN
承台及其上土的自重荷载设计值:
G=1。
2Gk=1.2×
658。
125=789.75kN
桩对角线距离:
L=（ab2+al2）0。
5=（2。
52+2。
52）0。
5=3.536m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Qk=（Fk+Gk）/n=（3231.09+658.125）/4=972。
304kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L
=（3231。
09+658.125）/4+（762。
096+17。
362×
3）/3.536=1194。
241kN
Qkmin=（Fk+Gk）/n—（Mk+FVkh）/L
=（3231.09+658.125）/4—（762。
3）/3.536=750。
367kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:
Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L
=（3887。
308+789。
75）/4+（1122。
106+24。
307×
3）/3.536=1495.582kN
Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L
=（3887.308+789。
75）/4—（1122.106+24.307×
3）/3。
536=842.947kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
桩基成桩工艺系数ψC
9
桩混凝土自重γz（kN/m3）
桩混凝土保护层厚度б（mm）
35
桩入土深度lt（m）
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
桩混凝土类型
钢筋混凝土
桩身普通钢筋配筋
HRB40020Φ22
桩裂缝计算
钢筋弹性模量Es（N/mm2）
200000
法向预应力等于零时钢筋的合力Np0（kN）
100
最大裂缝宽度ωlim（mm）
2
普通钢筋相对粘结特性系数V
1
预应力钢筋相对粘结特性系数V
地基属性
地下水位至地表的距离hz（m）
承台埋置深度d（m）
是否考虑承台效应
是
承台效应系数ηc
土名称
土层厚度li（m）
侧阻力特征值qsia（kPa）
端阻力特征值qpa（kPa）
抗拔系数
承载力特征值fak（kPa）
粘性土
0.7
粉土
3.5
7
中风化岩
130
3500
5000
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：
u=πd=3.14×
2=3。
77m
桩端面积：
Ap=πd2/4=3。
14×
1.22/4=1。
131m2
承载力计算深度：
min（b/2,5）=min（4。
5/2，5）=2.25m
fak=（2.25×
0）/2.25=0/2.25=0kPa
承台底净面积：
Ac=（bl—nAp）/n=（4.5×
4.5-4×
131）/4=3.932m2
复合桩基竖向承载力特征值:
Ra=uΣqsia·
li+qpa·
Ap+ηcfakAc=3。
77×
（8×
0+3.5×
0+0。
130）+3500×
1.131+0。
1×
0×
3。
932=4203。
451kN
Qk=972。
304kN≤Ra=4203。
Qkmax=1194.241kN≤1.2Ra=1。
4203.451=5044。
141kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=750.367kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算!
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：
As=nπd2/4=20×
142×
222/4=7603mm2
（1）、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:
Q=Qmax=1495.582kN
ψcfcAp+0.9fy'
As'
=（0。
17×
1.131×
106+0.9×
（360×
7602。
654））×
10-3=19735.485kN
Q=1495.582kN≤ψcfcAp+0。
9fy'
=19735。
485kN
（2）、轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=750。
367kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×
100％=（7602.654/（1。
131×
106））×
100％=0.672％≥0。
2％
满足要求!
5、裂缝控制计算
不需要进行裂缝控制计算！
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB400Φ22@150
承台底部短向配筋
HRB400Φ22＠150
承台顶部长向配筋
HRB400Φ22＠160
承台顶部短向配筋
HRB400Φ22@160
1、荷载计算
承台有效高度:
h0=1300-50-22/2=1239mm
M=（Qmax+Qmin）L/2=（1495.582+（842.947））×
536/2
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