小型芋头去皮机的设计Word文档下载推荐.docx

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TangXingchu

（OrientalScience＆TechnologyCollegeofHunanAgriculturalUniversity,Changsha410128）

Abstract:

Thecorrectanalysisofsmalltaropeeledmachine,designedthethepeeleddevices.Itspurposeistosolvethetaro,smallsize,easytoclean,peeled,labor-intensivetechnicalproblemsbyartificialwashingpeeledcleaningpeeledstemsubstances.Selectionanddesignofmachinecomponents:

odds,pulley,gear,shaft,etc.oftaro,peeled,checkpulleys,bearingsandshaftlifeandtheintensityofuse,analysisoftheimportantpartsoftheforceandloaddistribution.TaropeelersdevicepartsandassemblydrawingsusingAutoCADtodraw.

Keywords：

Smalltaropeelers;

Mechanicaltransmission;

Stemofplant

1前言

在60年代，荷兰最大的马铃薯加工企业多数是法式薯条生产商。

随着生产线能力的迅速扩大，废水问题成了荷兰社会的焦点。

荷兰政府不得不提高水污染税，事实上，荷兰是世界上第一批采取此措施的国家之一。

结果，荷兰马铃薯加工设备制造商们不得不找到降低水污染的解决途径。

所以，荷兰和美国有世界先进的去皮系统生产商。

在马铃薯加工过程中，考虑到降低成本和产品质量，蒸汽去皮已经成为最重要的一环。

这也是高达人30年来致力于去皮技术的原因。

把目标设在降低生产成本，高达公司在不断的发展改进中取得了成功。

在过去的十年中，公司的一些机器已经履行降低去皮损失的使命。

除了已有的8个世界专利和一些专利申请，高达最新研制的分离-定子去皮机/刷加带式清皮机（Sepa-Stator/brush-n-belt）去皮生产线已经投放市场多年。

事实上，在欧洲，美国，加拿大，澳大利亚，日本，中国等国家的大型马铃薯和蔬菜加工商都在使用高达的机器，而这些机器已经达到45吨/小时的生产能力。

随着科学技术的不断进步，开泰公司通过吸收国内外对根薯类加工机械的特点设计制造出了土豆去皮机，该设备采用毛刷原理广泛适用于胡萝卜、山芋、马铃薯、红薯等根薯类蔬菜的清洗、除皮。

接着该公司又相继开发出了高压清洗去皮机，气泡清洗去皮机，水流清洗去皮机，滚筒清洗去皮机，毛刷清洗去皮机等，这些设备的清洗去皮技术功能完善，操作简单，而且破损率低[1]。

2整体方案确定

2.1确定传动方案

机器通常由原动机、传动装置和工作机三部分组成。

传动装置位于原动机和工作机之间，用来传递运动和动力，并可用以改变转速、转矩的大小或运动形式，以适应工作机功能要求。

传动装置的设计对整台机器的性能、尺寸、重量和成本都有很大的影响，因此应当合理地拟定传动方案。

传动方案一般用运动简图表示。

拟定传动方案就是根据工作机的功能要求和工作条件，选择合适的传动机构类型，确定各类传动机构的布置顺序以及各组成部分的联接方式，绘出传动装置的运动简图。

该机的工作机主要是靠波盘的转动对芋头进行去皮，所以在这里我主要的构思是利用齿轮传动来带动波盘的转动。

考虑因素如下：

1）带传动承载能力较低，传递相同转矩时，结构尺寸较大，但传动平稳，能缓冲吸振，因此应布置在高速级。

2）开式齿轮传动的工作环境一般较差，润滑条件不好，容易损，寿命短，应布置在低速级。

根据工作机的功能要求个工作条件，初步给出以下传动装置的运动简图。

图1运动简图

Fig1Movementdiagram

2.2机构类型选择

选择传动机构类型时应综合考虑各有关要求和工作条件，例如工作机的功能；

对尺寸、重量的限制；

环境条件；

制造能力；

工作寿命与经济要求等。

选择类型的基本原则：

1）传递大功率时，应充分考虑提高传动装置的效率，以减少能耗、降低运行费用。

这时应选用传动效率高的传动机构，如齿轮传动。

而对小功率传动，在满足功能条件下，可选用结构简单、制造方便的传动形式，以降低初始费用（制造费用）[2]。

2）载荷多变和可能发生过载时，应考虑缓冲吸振及过载保护问题。

如带传动，采用弹性联轴器或其他过载保护装置。

3）传动比要求严格、尺寸要求紧凑的场合，可选用齿轮传动或蜗轮传动。

但应注意，蜗杆传动效率低，故常用于中小功率、间歇工作的场合。

4）在多粉尘、潮湿、易燃、易爆的场合，宜选用链传动、闭式齿轮传动或蜗杆传动，而不采用带传动或摩擦传动。

综上所述可采取图1所示方案。

3小型芋头去皮机设计

3.1原动机的选择

与被驱动的工作机械连接简单，且大多为室内作业，功率较小，维修方便，种类和型号较多等，即确定原动机为电动机[3]。

3.2电动机的选择

一般选用同步转速为1000r/min或1500r/min的电动机，所需转速为nw=400r/min～750r/min，因此传动装置总传动比约为2或3[4]。

3.2.1电动机类型和结构型式

因为芋头去皮周围环境潮湿，选用一般用途的Y（IP44）系列三相异步电动机，卧式封闭结构。

3.2.2电动机的额定功率Pe

Pe=1.5kw

3.2.3电动机的转速

为了便于选择电动机转速，先推算电动机转速的可选范围。

由《机械设计》、《机械设计基础课程设计》表2–1查得V带传动常用传动比范围i1′=2～4,直齿轮传动比范围i2′=2～3，则电动机转速可选范围为：

N=nw×

i1′×

i2′=1800r/min～5400r/min

（1）

可见只有同步转速为3000r/min可符合上面的要求

表1电机技术参数

Table1MotorTechnicalParameters

方案

电机型号

额定功率（kw）

电动机转速

同步满载

电动机质量（kg）

装置传动比

总比V带单级圆锥齿轮减速器

1

Y90S-2

1.5

30002840

22

6.3132.10

2

Y90L-4

15001400

27

3.112.71.15

3

Y100L-6

1000940

33

2.0921.05

因此选定电动机的型号为Y90S–2卧式电动机[5]。

3.2.4电动机的技术数据和外形、安装尺寸

由《机械设计基础课程设计》表12–1、12-3查出Y90S–2型电动机的主要技术数据和外形、安装尺寸，并列表备用

3．3计算传动装置总传动比和分配各级传动比

3.3.1传动装置总传动比

i总===6.31

（2）

式中，为电动机满载转速，r/min;

为执行机构转速，r/min。

3.3.2配各级传动比

取V带传动比i1=3，则单级圆柱齿轮减速器的传动比为

i2==≈2.10（3）

所得i2值符合单级直齿轮减速器传动比的常用范围。

3.4计算传动装置的运动和动力参数

3.4.1各轴转速

电动机轴为0轴，减速器高速轴为Ⅰ轴，低速轴为Ⅱ轴，各轴转速为

==2840r/min（4）

==≈947r/min（5）

==≈450r/min（6）式中，为高速轴Ⅰ的转速，r/min；

为低速轴Ⅱ的转速，r/min。

3.4.2各轴功率

按电动机额定功率Ped计算各轴输入功率，即

P0=Pe=1.5kW（7）PⅠ=P0η1=1.5×

0.96=1.44kW

PⅡ=PⅠη2η3=1.44×

0.99×

0.95=1.35Kw

式中：

V带传动η1=0.96；

滚动轴承η2=0.99；

直齿圆柱齿轮传动η3=0.95

3.4.3各轴转矩

T0===5.04KN.m（8）

TⅠ===14.52KN.m（9）

TⅡ===28.59KN.m（10）

3.5V带传动的设计计算

3.5.1确定计算功率Pca

由机械设计表8-6查得工作情况系数KA=1.3,故

Pca=KAP=1.3×

1.5kW=1.95kW（11）

Pca为计算功率，KW；

KA为工作情况系数；

P为所需传递的额定功率，KW。

3.5.2选取V带带型

根据计算功率和小带轮转速由《机械设计》图8-8确定选用Z型[6]。

3.5.3确定带轮的基准直径dd1并验算带速v

由《机械设计》表8–6和表8–8取主动轮基准直径dd1=71mm＞50mm,按式（8–13）验算带的速度

v===10.552m/s<

25m/s（12）带的速度合适

根据《机械设计》dd2=idd1式，从动轮基准直径dd2

dd2=i1dd1=3×

71=213mm（13）

根据《机械设计》表8–8加以适当圆整，取dd2=224mm。

3.5.4确定V带的基准长度Ld和中心距a

根据0.7（dd1+dd2）<

a0<

2（dd1+dd2）,初步确定中心距a0=400mm

根据《机械设计》式（8–22）计算带所需的基准长度

Ld0=2a0++（14）

=〔2×

400+п×

+〕mm=1278mm

由《机械设计》表8-2选带的基准长度Ld=1250mm

按《机械设计》式（8–23）计算实际中心距a

a≈a0+=（400+）mm=386mm（15）

3.5.5验算小带轮上的包角α1

由《机械设计》式（8–6）、（8–7）得

α1≈180°

-（16）

=180°

-=157.3°

≥90°

主动轮上的包角合适

3.5.6计算V带的根数zqazx

由《机械设计》式（8–26）知

z=Pca（P0+△P0）KαKL（17）

由n0=2840r/min、dd1=71mm、=3，查《机械设计》表8–4a和表8–4b得

P0=0.5kW

△P0=0.04kW

查《机械设计》表8–5得Kα=0.93，查表8–2得KL=1.11，则

z=1.95/（0.5+0.04）×

0.93×

1.11=3.48

取z=4根

3.5.7计算预紧力F0

由《机械设计》式（8–6）知

F0=500Pca（2.5/Kα-1）/vz+qv2（18）

查《机械设计》表8–4得q=0.06kg/m，故

F0=[500×

1.95×

（2.5/0.95-1）/10.552×

4+0.06×

10.5522]N

=44.37N

3.5.8计算作用在轴上的压轴力Fp

由式（8–28）得Fp=2zF0si