塔吊基础防补充方案Word文档下载推荐.docx

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原编制人

修改人

4#塔机挡土墙剖面图

2#塔机挡土墙平面布置图（剖面参4#塔机挡土墙剖面图）

2.22#塔吊基础承台处理

1）塔基桩偏位如下图所示（全站仪测绘结果）：

2）由于上述偏移造成塔吊基础受力工况产生本质变化，故按照最小桩间距复核计算（计算书见附件一）。

塔吊中心位置需要重新定位，以便满足最不利工况计算条件，并位于桩中心连线的所成多边形型心点，该型心点还需与塔吊基础承台型心点重合，如下图所示：

故，塔基承台按照上图定位，但需要承台每边加大160mm，以便满足JGJ94-2008关于桩与承台边距的构造要求。

处理措施如下：

将承台改为4820×

4820（计算书见附件2），如下图所示：

附件1塔吊四桩基础的计算书

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）。

一.参数信息

塔吊型号:

ST70/30塔机自重标准值:

Fk1=2,126.60kN起重荷载标准值:

Fqk=120.00kN

塔吊最大起重力矩:

M=2950.00kN.m塔吊计算高度:

H=160m塔身宽度:

B=2.00m

非工作状态下塔身弯矩:

M1=-2000kN.m桩混凝土等级:

C35承台混凝土等级:

C35

保护层厚度:

35mm矩形承台边长:

4.50m承台厚度:

Hc=1.300m

承台箍筋间距:

S=300mm承台钢筋级别:

HRB335承台顶面埋深:

D=0.000m

桩直径:

d=0.800m桩间距:

a=2.370m桩钢筋级别:

HRB335

桩入土深度:

35.00m桩型与工艺:

泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩

计算简图如下：

二.荷载计算

1.自重荷载及起重荷载

1）塔机自重标准值

Fk1=2126.6kN

2）基础以及覆土自重标准值

Gk=4.5×

4.5×

1.30×

25=658.125kN

承台受浮力：

Flk=4.5×

10=263.25kN

3）起重荷载标准值

Fqk=120kN

2.风荷载计算

1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a.塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2）

=0.8×

1.77×

1.95×

.99×

0.2=0.55kN/m2

=1.2×

0.55×

0.35×

2=0.46kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk=qsk×

H=0.46×

160.00=73.48kN

c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk=0.5Fvk×

H=0.5×

73.48×

160.00=5878.31kN.m

2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a.塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Wo=0.35kN/m2）

1.81×

0.35=0.98kN/m2

0.98×

2.00=0.82kN/m

H=0.82×

160.00=131.49kN

131.49×

160.00=10519.51kN.m

3.塔机的倾覆力矩

工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

Mk=-2000+0.9×

（2950+5878.31）=5945.48kN.m

非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

Mk=-2000+10519.51=8519.51kN.m

三.桩竖向力计算

非工作状态下：

Qk=（Fk+Gk）/n=（2126.6+658.13）/4=696.18kN

Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+Fvk×

h）/L

=（2126.6+658.125）/4+（8519.51+131.49×

1.30）/3.35=3289.43kN

Qkmin=（Fk+Gk-Flk）/n-（Mk+Fvk×

=（2126.6+658.125-263.25）/4-（8519.51+131.49×

1.30）/3.35=-1962.88kN

工作状态下：

Qk=（Fk+Gk+Fqk）/n=（2126.6+658.13+120）/4=726.18kN

Qkmax=（Fk+Gk+Fqk）/n+（Mk+Fvk×

=（2126.6+658.125+120）/4+（5945.48+73.48×

1.30）/3.35=2528.83kN

Qkmin=（Fk+Gk+Fqk-Flk）/n-（Mk+Fvk×

=（2126.6+658.125+120-263.25）/4-（5945.48+73.48×

1.30）/3.35=-1142.28kN

四.承台受弯计算

1.荷载计算

不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：

最大压力Ni=1.35×

（Fk+Fqk）/n+1.35×

（Mk+Fvk×

=1.35×

（2126.6+120）/4+1.35×

（5945.48+73.48×

1.30）/3.35=3191.80kN

最大拔力Ni=1.35×

（Fk+Fqk）/n-1.35×

（2126.6+120）/4-1.35×

1.30）/3.35=-1675.35kN

Fk/n+1.35×

2126.6/4+1.35×

（8519.51+131.49×

1.30）/3.35=4218.62kN

Fk/n-1.35×

2126.6/4-1.35×

1.30）/3.35=-2783.16kN

2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条

其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN.m）；

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；

Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值（kN）。

由于非工作状态下，承台正弯矩最大：

Mx=My=2×

4218.62×

0.19=1560.89kN.m

承台最大负弯矩:

-2783.16×

0.19=-1029.77kN.m

3.配筋计算

根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条

式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，

1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──承台的计算高度；

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。

底部配筋计算:

s=1560.89×

106/（1.000×

16.700×

4500.000×

12652）=0.0130

=1-（1-2×

0.0130）0.5=0.0131

s=1-0.0131/2=0.9935

As=1560.89×

106/（0.9935×

1265.0×

300.0）=4140.1mm2

顶部配筋计算:

s=1029.77×

12652）=0.0086

0.0086）0.5=0.0086

s=1-0.0086/2=0.9935

As=1029.77×

106/（0.9957×

300.0）=2725.2mm2

五.承台剪切计算

最大剪力设计值：

Vmax=4218.62kN

依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）的第7.5.7条。

我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

式中──计算截面的剪跨比,=1.500

ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；

b──承台的计算宽度，b=4500mm；

h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1265mm；

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；

S──箍筋的间距，S=300mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!

六.承台受冲切验算

角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩

冲切承载力验算

七.桩身承载力验算

桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）的第5.8.2条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×

3289.43=4440.74kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75

fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；

Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。

桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条

受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×

Qkmin=-2649.89kN

经过计算得到受拉钢筋截面面积As=8832.977mm2。

由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2

综上所述，全部纵向钢筋面积8833mm2

八.桩竖向承载力验算

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）的第6.3.3和6.3.4条

轴心竖向力作用下，Qk=726.18kN；

偏向竖向力作用