完整word版A2O工艺计算Word格式文档下载.docx
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---结合我国情况的修正系数，
---进水悬浮固体浓度，mg/L；
---设计水温，与泥龄计算取相同数值。
核算污泥负荷：
2.5.4确定污泥浓度
由于本设计中没有初沉池，则：
取混合液浓度为X=4g/L，SVI=120mg/L。
对于污泥浓缩时间，由于有反硝化，故取浓缩时间
，则：
回流污泥浓度
---回流污泥浓度，g/L；
---污泥回流比。
符合要求。
2.5.5计算好氧、缺氧反应池容积
水力停留时间：
在反应池容积中，好氧区占80%。
为11014m3，缺氧区占20%，为2754m3。
2.5.6内回流比
要求的反硝化率如下：
取内回流比r=0.9。
则反硝化率为：
即内回流比为50%时，可以满足反硝化要求。
为保证反硝化效果，取内回流r=1.8。
2.5.7厌氧池计算
厌氧池容积
停留时间：
TA=2100.6/900=2.33h
2.5.8反应池总容积
总停留时间：
T=18.4+2.33=20.73h。
2.5.8反应池主要尺寸
反应池总容积V=15869m3；
设两组反应池，单组池容V'
=V/2=158696/2=7934.5m3
有效水深h=4.5m；
单组有效面积S'
=7934.5/4.5=1763.22m3
采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b=7.5m；
单组反应池长度L=S/B=1763.22/（5×
7.5）=47.02m
根据厌氧区、缺氧区、好氧区各部分所需容积进行如下调整：
厌氧区廊道宽b1=5.0m，缺氧区廊道宽b2=6.5m，好氧区分三个廊道，每个廊道宽b3=8.5m
校核：
b1/h=5/4.5=1.11b2/h=6.5/4.5=1.44b3/h=8.5/4.5=1.89（满足b/h=1～2）
L/b1=47.02/5=9.04L/b2=47.02/6.5=7.23L/b3=47.02/8.5=5.53
（满足L/h=5～10）
取超高为0.6m，则反应池总高为H=4.5+0.6=5.1m。
2.5.10反应池进、出水系统计算
（1）进水管
单级反应池进水管设计流量Q1=18000/2=9000m3/d=0.104m3/s
管道流速取
管道过水断面积
管径
取进水管管径DN400mm。
（2）回流污泥管
单组反应池回流污泥管设计流量
管道流速取
取回流污泥管管径DN500mm。
（3）进水井
反应池进水孔尺寸：
进水孔过流量Q2=（1+R）Q1=（1+1.5）×
9000=0.260m3/s
孔口流速
孔口过水断面积
孔口尺寸取为1.0m×
0.45m；
进水井平面尺寸取为1.5m×
1.5m。
（4）出水堰及出水井
按矩形堰流量公式计算：
式中
b--堰宽，b=7.5m；
H--堰上水头，m；
出水孔过流量
孔口过水断面积
0.8m；
出水井平面尺寸取为1.5m×
（5）出水管
反应池出水管设计流量
取出水管管径DN900mm。
校核管道流速
2.5.11曝气系统的设计计算
采用鼓风曝气系统，空气扩散装置安设在水下H=4.3m处；
计算水温设为25°
曝气池出口处溶解氧浓度C=2mg/L。
确定需氧量
按公式
计算
式中O2--混合液需氧量，kgO2/d；
--活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需要的氧量，以kg计，本设计取0.5；
Q--污水流量，m3/d；
--每kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，以kg计，本设计取0.1；
V--曝气池容积，m3，本设计中为5395.54m3。
代入各值，则有单组需氧量
=655kgO2/d
计算曝气池内平均溶解氧饱和度
1）空气扩散装置出口处的绝对压力
=1.42Pa
2）取氧转移速率EA=10%，气泡离开池表面时，氧的百分比
3）确定计算水温25°
C以及及20°
C下的氧的饱和度，查《排水工程》下册附录1，得：
曝气池内平均溶解氧饱和度，
=9.75mg/L
计算20°
C时脱氧清水的需氧量
式中α、β均为修正系数，在计算温度下α=0.85，β=0.95。
计算平均时供气量
空气管路系统计算
1）总压力损失计算
单组曝气池平面布置如下：
单组A/A/O池空气管平面布置斩首
如图，每组A/A/O池设三根干管，B、C干管上均设5对配气竖管，A、D干管上均设5支配气竖管，全曝气池共设30条配气竖管。
每根竖管的供气量为：
曝气池平面面积为：
8.5×
3×
47.02=1199m2
每个空气扩散器的服务面积按0.70m2计，则所需空气扩散器的总数为：
个
为安全计，本设计采用1800个空气扩散器，每个竖管上安设的空气扩散器的数目为：
每个空气扩散器的配气量为：
选用BYW-Ⅱ型固定式平板型微孔曝气器，服务面积为S=0.3～0.75m2，阻力为300mmH2O。
将已布置的空气管路及布设的空气扩散器绘制成空气管路计算图（参见图），用以进行计算。
选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路。
在空气流量变化处设计算节点，统一编号后列表进行空气计算。
由空气计算管道一览表中11项各值累加，得空气管道系统的总压力损失为：
微孔曝气头的损失为3.04kPa，则总压力损失为
2.857+3.04=5.897kPa
为安全计，设计取值9.8kPa。
2）空压机的选定
空气扩散器装置在距曝气池池底0.2m处，因此，空压机所需压力为：
P=（4.5-0.2+1.0）×
9.8=51.94KPa
空压机供气量为：
28800m3/d×
2=40m3/min
根据所需压力及空气量，选用RE-150A型罗茨鼓风机三台。
一用一备，空压机风压52.0KPa,风量37.5m3/min，电动机功率P=55KW/h,转速1250r/min
4、污水、污泥处理流程水力计算
4.1污水流程
4.1.1污水处理流程水力计算
（1）水力计算线路
选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算。
图4.1水力计算流程
（2）水力计算结果
由处理水排出口逆推计算，各管段的水力损失如表4.1所示：
表4.1管段水头损失计算表
构筑物连接管
管道长度L（m）
设计流量（L/s）
管径D（mm）
坡度I/‰
流速v（m/s）
充满度
沿程水头损失h1（m）
局部阻力系数∑ξ
局部水头损失h2（m）
水头损失h=h1+h2（m）
h/D
h
上端名称
下端名称
计量槽
出水口
15
409.51
800
0.96
0.81
1
0.8
0.014
0.000
二沉池
消毒渠
35
204.75
600
1.11
0.72
0.6
0.039
4.630
0.122
0.161
配水井2
30
0.033
1.070
0.028
0.062
A2/O池
125
0.139
3.090
0.082
0.221
配水井1
0.093
2.080
0.055
0.188
70
0.275
表4.2明渠水头损失计算表
构筑物连接管渠
（明渠）
设计
流量（L/s）
明渠宽W
（mm）
坡度I/‰
流速v
（m/s）
水深h（m）
水头损失h=h1+h2
（m）
沉砂池
3
1000
0.18
0.41
0.5
0.001
0.001
细格栅
8
0.82
0.006
0.008
提升泵
4
0.003
0.004
0.007
4.1.2各构筑物自身水头损失
根据相关规范以及经验取值，各构筑物自身水头损失如下：
消毒渠：
0.2m配水井：
0.3m二沉池：
0.6m
A2/O池：
0.5m计量堰：
0.17m沉砂池：
0.3m
细格栅：
0.15m粗格栅：
0.11m
4.1.3高层计算
市政排水管网接入污水厂的污水干管管底标高为318.361m。
经过整平，污水处理厂地面的平均设计标高取为322.500米（并作为相对±
0.000）。
排入水体为附近的荣峰河，其50年一遇的洪水位为314米，污水厂的地面标高与荣峰河水面标高相差较远，所以污水厂各构筑物的控制标高基本不受荣峰河水面高度的限制。
在厂区内先确定二沉池的标高，再推求各处理构筑物的设计标高。
水面标高=前一构筑物水面标高－iL－
v2/2g－构筑物自身损失－富余水头，
富余水头取0.05m。
表4.3各处理构筑物设计标高单位：
m
构筑物
水面标高
有效水深
总高H
底部标高
顶部标高
321.000
-
322.369
0.60
1.00
321.769
322.769
322.589
1.29
1.79
321.299
323.089
沉淀部分
323.000
2.30
5.30
320.700
323.500
泥斗
318.200
1.43
323.412
3.00
3.50
320.412
323.912
好氧区
323.982
4.50
5.10
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