承台钢模板计算书Word文档下载推荐.docx
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3.5龙骨计算 10
3.6对拉拉杆计算 12
3.7模板底部限位受力 12
3.8模板外侧斜撑计算 13
4、模板抗倾覆计算 14
5、计算结果汇总 14
6、结论 15
1、工程简介
1.1、工程概况
承台结构尺寸为,承台一次浇筑完毕,混凝土浇筑速度约1m/h,初凝时间约12小时。
1.2、模板结构形式
承台采用大块钢模板组拼而成,模板之间设对拉拉杆,模板与基底接触处采用限位措施将模板底部固定。
单个侧面分成4块模板,各块之间采用M20普通螺栓连接形成整体。
两侧模板垂直相交连接处设置阳角角模板,用拉杆连接固定。
模板面板采用6mm厚钢板;
竖肋采用[10槽钢,间距375~400mm;
横肋及各块四周边肋采用100mm高、10mm厚钢板带,间距500mm;
沿承台高度方向设三道2[25a龙骨(背楞),间距1000mm,顶底层龙骨距承台顶底边缘均为500mm;
对拉拉杆采用φ32钢筋,固定在龙骨上,拉杆最大间距1950mm。
模板结构布置图如图1.1所示。
图1.1承台模板结构布置图
2、设计相关参数选定
2.1、计算目的
本承台模板设计首先为满足本项目承台施工需求。
另外为实行物资统购,提高项目模板的通用性和周转材料利用效率,发掘模板剩余价值,本模板设计为下一步制定公司桥涵结构物模板通用图集,推行模板设计标准化工作提供基础资料。
2.2、计算依据
1.《钢结构设计规范》GB50017-2003;
2.《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011.
3.《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204
4.《建筑结构静力计算手册》
2.3、主要控制计算参数
模板材料采用Q235钢材,其弹性模量E=2.1×
105Mpa;
钢材的强度设计值,根据钢材厚度按下表采用。
表2-1钢材强度设计值
钢材
强度设计值
抗拉、抗压和抗弯
抗剪
端面承压
构件钢号
厚度
f
fv
fce
mm
MPa
Q235
≤16
215
125
325
>16~40
205
120
>40~60
200
115
>60~100
190
110
依照JTG/TF50-2011规范要求,计算模板、支架刚度时,其最大变形值不得超过下列允许值:
1.结构表面外露模板,挠度为模板构件跨度的1/400;
2.结构表面隐蔽的模板,挠度为模板构件跨度的1/250;
3.支架受载后挠曲的杆件(横梁、纵梁),其弹性挠度值为相应结构计算跨境的1/400;
4.钢模板的面板变形值为1.5mm,钢棱和柱箍变形为L/500,B/500,(其中L为计算跨境,B为柱宽度;
模板在自重和风荷载等作用下的抗倾覆系数稳定性系数不小于1.3。
2.4、设计技术参数及相关荷载大小选定
2.4.1、荷载类型
1.承台模板混凝土侧压力
依照《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204)采用内部振捣时,新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力为:
对比、式取较小值,得,有效压头高度3m。
模板强度计算时将混凝土侧压力乘以1.2倍荷载系数,进行加载计算。
2.其他荷载计算
倾倒砼时水平冲击荷载,模板强度计算时乘以1.4倍荷载系数,进行加载计算。
风荷载,风荷载乘以1.4倍荷载系数,进行计算。
2.4.2、荷载组合
依照JTG/TF50-2011模板、支架设计时考虑下列各项荷载,并按照表3的规定进行组合。
表3-1模板、支架设计计算的荷载组合
模板、支架结构类别
荷载组合
强度计算
刚度计算
梁、板的底模板及支撑架、支架等
1+2+3+4+7+8
1+2+7+8
缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等侧模板
4+5
5
基础、墩台等厚大结构物的侧模板
5+6
1.模板、支架自重;
2.新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其他圬工结构物的重力;
3.施工人员及施工设备、施工材料荷载;
4.振捣混凝土时产生的振动荷载;
5.新浇筑混凝土对模板侧面的压力;
6.混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载;
7.设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流水压力、船只及其他漂浮物的撞击力;
8.其他可能产生的荷载,如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等。
根据荷载及其荷载组合,承台模板荷载计算图示意图如图2-1所示。
图2.1承台模板荷载计算示意图
2.4.3、计算方法、模式
模板结构设计采用极限状态法进行结构设计计算,所有钢材均采用Q235钢材,模板结构自重分项系数取1.2(1.0),砼侧面压力作用效应分项系数取1.2,砼振捣荷载作用效应分项系数取1.4,风荷载作用效应分项系数,取1.4。
3、模板结构计算
3.1模板结构传力路线说明
根据模板受力状态,模板结构传力路线为:
上述传力路线是在理想状态下,承台砼浇筑速度各面均一致,相对的两面砼侧压力传递给拉杆的拉力值一样,方向相反,模板形成自平衡体系。
实际承台砼浇筑施工时不可能处于理想状态,因此需要在模板外侧设斜撑,用于平衡承台砼两侧浇筑不平衡时产生的侧向压力差,以及模板在风荷载作用下保持平衡。
3.2面板计算
模板面板简化为四周固定在竖肋和横肋上的板,面板荷载实际为梯形荷载,为简化计算,面板计算按均布荷载计算,荷载取值按承台底部最大处取值。
面板竖肋最大间距400mm,横肋间距500mm,竖肋与横肋间距比为,查《建筑结构静力计算手册》表4-4,模板面板最大挠度计算系数为0.00182,刚度计算时荷载取值,面板单位宽度刚度值:
式中―弹性模量;
―板厚;
―泊桑比。
模板面板最大变形值为:
查《建筑结构静力计算手册》表4-4,模板面板最大弯矩计算系数为0.0271,强度计算时荷载取值:
,
模板面板最大弯矩为:
模板面板最大弯曲应力为:
模板面板刚度与强度均满足施工要求。
3.3竖肋计算
竖肋简化为支撑在龙骨上的连续梁,竖肋最大间距s=400mm=0.4m,其刚度计算时荷载取值,其强度计算时荷载取值。
竖肋采用有限元计算软件进行计算,竖肋采用梁单元,在龙骨及竖肋底板施加竖向约束,按连续梁模型建模计算。
竖肋最大变形发生在第二道和第三道龙骨间跨中位置,最大变形-0.3mm,竖肋刚度计算加载及变形图如图3.3-1所示。
图3.3-1竖肋刚度计算加载及变形图(单位:
mm)
竖肋最大组合应力为47.1MPa,最大剪应力为31.0MPa,其组合应力图见图3.3-2,剪力图见3.3-3。
图3.3-2竖肋强度计算加载及组合应力图(单位:
MPa)
图3.3-3竖肋强度计算加载及剪应力图(单位:
3.4横肋计算
横肋简化为支撑在竖肋上的简直梁,竖肋最大间距即横肋跨径400mm,横肋间距500mm,最下面一道横肋受力最为不利,按偏于保守计算原则,取模板荷载底部最大值代替实际荷载进行加载。
其刚度计算时荷载取值,其强度计算时荷载取值。
模板横肋截面惯性矩:
横肋最大变形:
横肋最大弯矩为:
横肋最大弯曲应力为:
横肋最大剪力为:
横肋最大剪应力为:
模板横肋刚度与强度均满足施工要求。
3.5龙骨计算
龙骨简化为支撑在拉杆上的连续梁,龙骨间距s=1000mm=1m,按偏于保守计算原则,取模板荷载底部最大值代替实际荷载进行加载。
龙骨采用有限元计算软件进行计算,龙骨采用梁单元,在拉杆位置施加竖向约束,按连续梁模型建模计算。
龙骨最大变形-0.8mm,龙骨刚度计算加载及变形图如图3.5-1所示。
图3.5-1龙骨刚度计算加载及变形图(单位:
龙骨最大组合应力为124.2MPa,最大剪应力为50.0MPa,其组合应力图见图3.5-2,剪力图见3.5-3。
图3.5-2龙骨强度计算加载及组合应力图(单位:
图3.5-3龙骨强度计算加载及剪应力图(单位:
龙骨拉杆位置最大支撑反力为162.3KN,其反力图见图3.5-4。
图3.5-4龙骨支撑反力图(单位:
KN)
3.6对拉拉杆计算
根据龙骨计算中最大支撑发力162.3KN,计算拉杆最大拉应力为,满足要求。
3.7模板底部限位受力
单根竖肋底部位置支撑反力为4.5KN,其反力图见图3.7-1。
图3.7-1竖肋支撑反力图(单位:
底部采用预埋在垫层中的φ22圆钢进行限位,钢筋剪切应力,满足要求。
3.8模板外侧斜撑计算
模板一侧的风荷载为,另外考虑两侧砼浇筑不均匀,高度相差50cm的侧压力,两个压力的和,由模板外侧斜撑承受。
斜撑上撑在最上层龙骨上,上端距地面高度2.5m,与地面成45°
角,一侧承台侧面设两根2I20a斜撑,斜撑长度。
斜撑为压弯构件,一侧斜杆轴向分力N与水平分力F均为,斜撑底部最大弯矩为。
斜撑采用2I20a,其截面面积,弯截面积,强轴回旋半径,弱轴回旋半径,b类截面,截面强轴塑性发展系数。
计算长度,长度系数,强轴长细比,轴心受压稳定系数;
弱轴长细比,轴心受压稳定系数。
参数,斜撑轴向压力N=13.9KN,弯矩。
弯矩平面内稳定性:
弯矩平面外稳定性:
满足要求。
4、模板抗倾覆计算
模板抗倾覆力矩为模板重量×
力臂=150×
(7.5/2+2.5)=937.5KN·
m,倾覆力矩为模板一侧的风荷载×
力臂=0.5×
7.5×
3×
3.0/2=16.9KN·
m,模板抗倾覆稳定系数为:
K=937.5/16.9=55,满足要求。
5、计算结果汇总
模板各构件计算结果汇总如下表:
表5-1模板结果汇总表
项目名称
变形(mm)
组合应力(MPa)
剪应力(MPa)
面板
0.8
竖肋
0.3
47.1
31.0
横肋
0.17
87.0
15.5
龙骨
124.2
50.0
拉杆
201.8
斜撑
101.0
备注:
由于斜撑稳定性应力大于组合应力,表中斜撑稳定性计算强度代替组合应力值。
6、结论
根据以上计算结果表明,该承台模板刚度、强度、稳定性满足施工要求。