现浇单向板楼盖设计模板Word文件下载.doc
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h=200×
450.
③主梁的尺寸
h=（l/14~l/8）×
l=[（l/14~l/8）×
6000]=459~750,取h=650,
b=（l/3~l/2）h=[（l/3~l/2）×
650]=227~325,取b=250
即主梁的截面尺寸为b×
h=250×
650.
2、板的设计（采用塑性理论计算-塑性内力重分布）
取1m板宽计算
①荷载设计值
恒载：
板自重（1.2×
0.08×
1×
25）kN/m=2.4kN/m
楼板自重（1.2×
0.02×
20）kN/m=0.48kN/m
天花抹灰（1.2×
0.015×
17）kN/m=0.31kN/m
g=3.19kN/m
活载：
q=（1.3×
7.0）kN/m=9.1kN/m（楼面活载大于4kN/㎡时，活载分项系数取为1.3）
总荷载：
g+q=12.29kN/m
q/g=9.1/3.19=2.85（经比较，由可变荷载效应控制，因此，恒载的分项系数取为1.2，可变荷载分项系数取为1.3）
②计算简图
计算跨度：
边跨+h/2=（2.0-0.12-0.2/2+0.08/2）m=1.82m
+/2=（2.0-0.12-0.2/2+0.12/2）m=1.84m
取较小值，故=1.82m
中间跨==（2.0-0.2）m=1.8m
边跨和中间跨的计算跨度相差==1.1%＜10%,故可按等跨连续板计算内力。
板的计算简图如下图1-1所示。
③内力计算
=（g+q）=（×
12.29×
）kN·
m=3.70kN·
m
m=-3.70kN·
m=2.49kN·
m=-2.84kN·
④配筋计算
板的有效高度为=h-20=（80-20）=60（各截面的配筋计算过程见表1-1）
标1-1板的配筋计算表
截面
1
B
2
C
①~②
③~④
②~③
M/kN·
3.7
-3.7
2.49
2.49×
0.8=1.99
-2.84
-2.84×
0.8=-2.27
=
0.086
0.058
0.046
0.066
0.053
0.09
0.06
0.05
0.068
0.054
306
204
170
231
184
选用钢筋
8@160
8@200
实用钢筋面积/
314
251
最小配筋率对应的钢筋面积为：
=max{02.%,0.45}=max{0.2%,0.45×
1.27/210}=0.27%
=bh=（0.27%×
80×
1000）=218
经判断，均满足最小配筋率要求。
采用塑性理论计算，要求0.35，上述各截面均能满足要求。
上表中②~③轴线间板带的中间跨和中间支座，考虑板的内拱作用，弯矩应降低20%，实际板带中间各跨跨中配筋与第二跨跨中配筋相同。
3、次梁的设计（按塑性内力重分布计算）
①荷载设计值
板传来的恒载（3.19×
2）kN/m=6.38kN/m
次梁的自重[1.2×
0.2×
（0.45-0.08）×
25]kN/m=2.22kN/m
次梁的抹灰[1.2×
17×
2]kN/m=0.23kN/m
g=8.83KN/m
q=（9.1×
2）kN/m=18.2kN/m
总荷载：
g+q=（8.8.+18.2）kN/m=27.03kN/m
q/g=18.2/8.83=2.06（经比较，由可变荷载效应控制，因此，恒载的分项系数取为1.2,可变荷载分项系数取为1.3）
②计算简图
次梁的截面尺寸为250×
650㎜，次梁的几何尺寸与支撑情况和次梁的计算图如图1-2所示。
计算跨度：
边跨=[（6-0.25-0.25/2）+0.25/2]m=5.75m
1.025=（1.025×
5.625）m=5.77m
取较小值，故=5.75m
中间跨==（6-0.25）m=5.75m
边跨和中间跨计算跨度相差==0%＜10%，故可按等跨连续梁计算内力。
次梁的计算简图1-3
弯矩计算：
=0.080（g+q）=（0.080×
27.03×
m=71.49kN·
=0.025（g+q）=（0.025×
m=22.34kN·
=-0.100（g+q）=（-0.100×
m=-89.37kN·
剪力计算：
=0.400（g+q）=（0.400×
27.03）×
5.625kN=60.82kN
=0.600（g+q）=（0.600×
5.625kN=91.23kN
=0.500（g+q）=（0.500×
5.75kN=77.71kN
次梁跨中截面按T形截面进行承载力计算，翼缘宽度计算：
按梁跨度考虑：
=l/3=5.75/3=1.92m
按梁净距考虑：
=b+=0.2+1.8=2m
按翼缘高度考虑：
=450-35=415㎜,=80㎜,=0.1920.1,翼缘高度可以不受此项限制。
翼缘计算宽度取三者较小值，即=1.92m
=[11.9×
1920×
（415-80/2）=685×
N·
㎜=685kN·
m71.49kN·
m所以属于第一类T形截面支座与跨中间截面钢筋均按一排钢筋考虑，故均取=450-35=514㎜
表1-2次梁正截面承载力计算
M/（kN·
m）
71.49
-89.37
22.34
=0.0184
=0.218
=0.0057
0.0184
0.249=0.35
0.0057
=582
=820
=180
316
320
216
603
942
402
表1-3次梁斜截面承载力计算
A
V/kN
60.82
91.23
77.71
0.25
0.25×
1.0×
11.9×
200×
415=24692560820
246925
0.7
0.7×
1.27×
415=7378760820
73787<
V
箍筋肢书、直径
双肢
=n
57
s/㎜=
按构造要求配箍
=356
=1583
实配箍筋间距/㎜
190
=max{02.%,0.45}=max{0.2%,0.45×
1.27/300}=0.2%
=bh=（0.2%×
450）=180
验算配筋率：
==0.15%=0.24=0.24×
=0.145%
满足要求
4、主梁的截面和配筋计算（按弹性理论计算）
次梁传来的恒载（8.83×
6）kN=52.98kN
主梁的自重[1.2×
（0.65-0.08）×
2×
25]kN=8.55kN
梁侧的抹灰[1.2×
17]kN=0.70kN
G=62.23kN
Q=（18.2×
6）kN=109.2kN
G+Q=62.23+109.2=171.43kN
②计算跨度
边跨=+a/2+b/2=[（6-0.25-0.35/2）+0.37/2+0.35/2]m=5.935m
+b/2=1.025×
（6-0.25-0.35/2）+0.35/2=5.9m
主梁的计算简图1-3
表1-4主梁弯矩计算
项次
荷载简图
81.51
-122.26
179.11
-107.59
3
143.03
-214.55
弯矩组合
1+2
260.62
-229.85
1+3
224.54
-336.81
表1-5主梁煎力计算
41.51
-82.95
82.95
90.96
-127.44
18.24
72.84
-145.56
145.56
剪力组合
132.47
-210.39
101.19
114.35
-228.51
228.51
③正截面承载力和斜截面受剪承载力计算
主梁跨中截面按T形截面进行承载力计算，翼缘宽度按以上计算：
=l/3=6/3=2m
=b+=0.35+5.7=6.05m
=650-35=615㎜,=80㎜,=80/615=0.130.1,翼缘高度可以不受此项限制。
翼缘计算宽度取三者较小值，即=2000㎜
判别T形截面类型：
（）=11.9×
2000×
（615-）=1095×
㎜=1095kN·
m260.62kN·
故各跨中截面属于第一类T形截面。
跨中截面均按一排钢筋考虑，故取=650-35=615㎜
支座截面按矩形截面计算，故=650-80=570㎜
支座处最大弯矩：
=M-Vb/2=[336.81-（62.23+109.2）×
0.35/2=306.81kN·
主梁正、斜截面承载力计算分别见表1-6和表1-7
表1-6主梁正截面承载力计算
边跨中
中间支座
306.81
=0.029
=0.317
0.0294
0.395=0.55
=1434
=2233
520
525
1570
2454
250×
650）=325
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