塔吊基础专项施工方案Word文档格式.docx
《塔吊基础专项施工方案Word文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《塔吊基础专项施工方案Word文档格式.docx（10页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
四、塔吊基础施工做法：
塔吊基础基坑开挖——浇垫层及砌砖胎模——砖胎模表面1：
3水泥沙浆抹抹灰——做防水——绑扎钢筋笼——预埋地脚螺栓——浇筑基础混凝土——混凝土养护。
1、塔吊基础基坑开挖与筏板基坑同时开挖，开挖放坡坡度1：
2，坑底标高为-11.5m，在开挖前现场施工员放出灰线，由挖机同步开挖，机械开挖完成后人工整平。
2、垫层厚度80mm，混凝土等级C15，原浆收光，采用240厚页岩实心砖Mu5水泥砂浆砌筑基础侧模，内侧表面采用15mm厚1：
3水泥沙浆抹灰压光。
3、基坑内采用同地下室底板防水材料做防水，并对阴阳角位置进行加强处理，与地下室底板防水连接成系统，以确保塔吊拆除后不再对基础位置的防水进行处理。
底面采用20mm厚1：
3水泥沙浆抹灰做防水保护层。
4、塔吊基础钢筋笼绑扎：
塔吊基础水平钢筋同地下室抗浮板配筋:
上部配双层双向16@150,下部配单层双向竖向设20@160,竖向拉筋为144根14，塔吊基础钢筋与地下室底板钢筋绑扎成整体。
5、混凝土浇筑：
塔吊基础混凝土等级同地下室底板为C40防水混凝土，抗渗等级0.8MPa。
塔吊基础顶标高同地下室底板标高为-10.000，表面原浆收光，平整度不低于1/500。
浇筑前注意用塑料袋套住螺栓丝杆，浇筑捣鼓时注意不得碰触地脚螺栓。
混凝土浇筑时取样留取试块送检，作为混凝土是否达到设计强度70%进行塔吊安装的依据，同时试验报告作为安全资料存档备查。
6、混凝土浇筑后注意养护，养护时间不少于14天。
五、塔吊穿过地下室顶板处理措施：
。
1、预留洞尺寸2400×
2875，居中留设，待塔吊拆除后用C45混凝土封堵。
2、顶板配筋：
由原双层双向8@180改为双层双向10@180。
3、为保证施工中的安全，在塔吊拆除前，顶板主筋不得割断，塔吊拆除时用氧气割断后再用帮条焊连接。
板筋必须按50%错开接头，接头间的间距不小于40d。
4、塔吊使用过程中，洞口四周顶板模板及支撑不拆。
5、预留洞口混凝土浇灌时，洞口四周严格按施工缝处理并做防水处理，顶板防水时，洞口位置增加一道防水层。
（塔吊穿过地下室顶板预留洞详见下图）
六、塔吊基础验算书：
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：
《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。
（一）、参数信息
塔吊型号：
QTZ5013，塔吊起升高度H：
40.00m，
塔身宽度B：
1.60m，基础埋深d：
1.40m，
自重F1：
357.7kN，基础承台厚度hc：
最大起重荷载F2：
50kN，基础承台宽度Bc：
5.00m，
混凝土强度等级：
C40，钢筋级别：
Ⅱ级钢，
额定起重力矩：
490kN·
m，基础所受的水平力：
30kN，
标准节长度a：
2.5m，
主弦杆材料：
角钢/方钢,宽度/直径c：
120mm，
所处城市：
四川成都市，基本风压W0：
0.3kN/m2，
地面粗糙度类别：
C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：
1.13。
（二）、塔吊基础承载力及抗倾翻计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。
计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：
混凝土基础抗倾翻稳定性计算：
E=M/（F+G）=1126.51/（489.24+1050.00）=0.73m≤Bc/3=1.67m
根据《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。
式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=489.24kN；
G──基础自重：
G=25.0×
Bc×
hc×
1.2=1050.00kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×
804.65=1126.51kN·
m；
e──偏心矩，e＝M/（F+G）＝0.732m,故e≤Bc/6=0.833m；
经过计算得到:
无附着的最大压力设计值Pmax=（489.240+1050.000）/5.0002+1126.510/20.833=115.642kPa；
无附着的最小压力设计值Pmin=（489.240+1050.000）/5.0002-1126.510/20.833=7.497kPa；
有附着的压力设计值P=（489.240+1050.000）/5.0002=61.570kPa；
（三）、地基承载力验算
实际计算取的地基承载力设计值为:
fa=350.000kPa；
地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=61.570kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×
fa大于无附着时的压力设计值Pmax=115.642kPa，满足要求！
（四）、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。
验算公式如下:
式中βhp---受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；
取βhp=0.95；
ft---混凝土轴心抗拉强度设计值；
取ft=1.71MPa；
ho---基础冲切破坏锥体的有效高度；
取ho=1.35m；
am---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
am=[1.65+（1.65+2×
1.35）]/2=3.00m；
at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；
取at＝1.65m；
ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；
ab=1.65+2×
1.35=4.35；
pj---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；
取Pj=115.64kPa；
Al---冲切验算时取用的部分基底面积；
Al=5.00×
（5.00-4.35）/2=1.63m2
Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
Fl=115.64×
1.63=187.92kN。
允许冲切力：
0.7×
0.95×
1.71×
3000.00×
1350.00=4605457.50N=4605.46kN>
Fl=187.92kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
（五）、承台配筋计算
1.抗弯计算
计算公式如下:
式中：
MI---任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1---任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；
当墙体材料为混凝土时，取a1=（Bc-B）/2＝（5.00-1.65）/2=1.68m；
Pmax---相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取115.64kN/m2；
P---相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；
P=Pmax×
（3a-al）/3a
P=115.64×
（3×
1.65-1.68）/（3×
1.65）=76.51kPa；
G---考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×
25×
hc=1.35×
5.00×
1.40=1181.25kN/m2；
l---基础宽度，取l=5.00m；
a---塔身宽度，取a=1.65m；
a'
---截面I-I在基底的投影长度,取a'
=1.65m。
经过计算得MI=1.682×
[（2×
5.00+1.65）×
（115.64+76.51-2×
1181.25/5.002）+（115.64-76.51）×
5.00]/12=311.73kN.m。
2.配筋面积计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.7.2条。
公式如下:
式中，αl---当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc---混凝土抗压强度设计值，查表得fc=19.10kN/m2；
ho---承台的计算高度，ho=1.35m。
经过计算得：
αs=311.73×
106/（1.00×
19.10×
103×
（1.35×
103）2）=0.002；
ξ=1-（1-2×
0.002）0.5=0.002；
γs=1-0.002/2=0.999；
As=311.73×
106/（0.999×
1.35×
300.00）=770.40mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
5000.00×
1400.00×
0.15%=10500.00mm2。
故取As=10500.00mm2。
考虑塔吊基础与地下室底板同时浇筑为整体，故配筋同地下室抗浮板配筋：
水平钢筋设双层双向16@150,塔吊基础底标高比抗浮板底标高低800mm，故底部增设置一层双向20@150钢筋，单层为67根；
竖向设14@420（144根），
中国建筑第五工程局
雅砻江流域集控中心大楼项目部
2009年3月14日
升级会员 