地下部分模板方案.docx
《地下部分模板方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《地下部分模板方案.docx（27页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
地下部分模板方案
葡醍海湾A2期一组团二标段工程
地下部分模板工程施工方案
编制：
审核：
审批：
目录
1、工程概况1
1.1项目概况1
1.2工程及水文地质概况1
1.2.1工程地质条件1
1.2.2工程水文地质情况2
2、施工部署2
2.1现场平面布置2
2.2施工流水段的划分3
3、施工方法和技术措施5
3.1模板体系的选择5
3.2、安装前准备工作5
3.3砖胎膜施工5
3.4导墙模板施工6
3.5柱子模板施工6
3.6梁、板模板施工8
3.7楼梯模板施工9
3.8特殊部位模板施工10
3.9模板拆除16
4、模板工程计算书16
4.1柱模板计算16
4.2剪力墙模板计算17
4.3楼板模板计算18
4.4梁模板计算19
5、施工进度计划控制24
1、工程概况
1.1项目概况
葡醍海湾A2期一组团二标段工程为业主规划的A11地块，场地内包括叠拼八拼11-3#~11-9#、叠拼六拼11-10#~11-15#、两栋高层11-1#和11-2#，一个配套楼，总建筑面积约126000平方米。
整个地下室分为三个区域：
11-1#车库、11-2#车库、11-3#车库，三个车库之间通过变形缝隔开。
本工程由于前期工期紧张，预售之前完成的面积大，根据业主要求交房先后顺序和场地内部状况，从西向东划分为三个流水段，一、二流水段全部是叠拼，第三为两栋高层和一个配套楼，施工开始的先后顺序为：
第一流水段——第三流水段——第二流水段，详细划分见下图。
施工流水段划分图
1.2工程及水文地质概况
1.2.1工程地质条件
据钻探揭露的地层情况，场区地层自上而下依次为：
1吹填土、2粉砂、3细砂、4淤泥～淤泥质粉质粘土、5粉质粘土、6粉质粘土、7全风化花岗片麻岩、8强风化花岗片麻岩、8-1强风化大理岩、9中风化花岗片麻岩、9-1中风化大理岩。
各层揭露厚度及标高分层统计见下表：
层号
岩性
平均厚度（米）
底层平均深度（m）
层底平均标高（米）
1
吹填土
2.84
2.84
1.76
2
粉砂
3.66
6.79
-2.24
2-1
粉砂
1.16
3.71
0.87
3
细砂
2.03
8.45
-4.69
4
淤泥、淤泥质粉质粘土
6.00
12.94
-8.34
5
粉质粘土
1.21
14.15
-9.55
6
粉质粘土
7.98
22.13
-17.53
7
全风化花岗片麻岩
3.18
28.38
-23.27
8
强风化花岗片麻岩
3.25
31.63
-26.52
8-1
强风化大理岩
1.35
29.00
-24.77
1.2.2工程水文地质情况
根据本次勘察资料并结合周边工程地质资料，本场区地下水属第四系潜水，主要赋存于场区内第1层吹填土、2层粉砂及3层细砂中。
为确定孔隙潜水的初见水位及稳定水位，在钻孔施工时对部分钻孔地下水位以上土层进行干钻，测得各钻孔初见水位埋深介于1.5～4.0m；稳定水位埋深介于0.70～3.90m;稳定水位标高介于1.80～3.05m。
受环境类型影响，场区地下水对砼结构具中腐蚀性；受地层渗透性影响，场区地下水对砼结构具微腐蚀性；对混凝土中的钢筋在长期浸水环境下具弱腐蚀性，在干湿交替环境下具强腐蚀性。
2、施工部署
2.1现场平面布置
地下部分施工阶段，为了解决各个流水段现场施工材料的垂直运输问题，经综合考虑，叠拼部分现场拟设置5部QTZ40塔吊，臂长45米；1部QTZ63塔吊，臂长55米；11-1#和11-2#高层分别设置一台QTZ63塔吊，臂长55米。
配套楼部分设置一台QTZ40塔吊，臂长40米。
钢筋加工车间及木工加工车间设置在基坑外。
2.2施工流水段的划分
依据图纸及后浇带将第一流水段划分为2个小的流水段1-1和1-2，施工过程中，1-1流水段最先开始施工，由北向南推进至1-2流水段。
由于第一个节点工期较紧张，因此计划在地下部分施工阶段可以先施工叠拼的地下部分，留置施工缝，车库部分等到叠拼地上部分封顶之后再施工。
第一流水段施工划分图
依据图纸及后浇带将第二流水段划分为2个小的流水段2-1和2-2，施工过程中，2-1流水段最先开始施工，由北向南推进至2-2流水段。
考虑到该阶段工期相对宽松，叠拼地下部分和车库部分一起施工。
第二流水段施工划分图
依据图纸及后浇带将第三流水段划分为2个小的流水段3-1（两栋高层）和3-2（配套房及其他部分）。
施工过程中，3-1流水段最先开始施工，3-2流水段最后开始施工。
详细施工安排和进度情况以总进度计划为准。
第三流水段施工划分图
3、施工方法和技术措施
3.1模板体系的选择
根据工程结构特点和现场实际情况，对模板进行如下设计：
1、筏板外围、集水坑、电梯基坑部位侧模采用200mm厚砖胎模。
2、墙、柱模板、竖向结构的墙、柱拟采用12mm厚硬质双面覆膜多层木模板，50×80mm木枋。
3、梁板模板及楼梯模板拟采用12mm厚硬质双面覆膜多层木模板，50×80mm木枋。
4、门窗洞口模板拟采用12mm厚硬质双面覆膜多层木模板，以确保门窗洞口阴阳角线条顺直。
5、其余部位全部拟采用12mm厚硬质双面覆膜多层木模板。
3.2、安装前准备工作
1、模板的堆放场地设置在塔吊工作半径范围内，便于直接调运。
2、技术交底：
编制详细的施工方案，对施工班组进行技术交底。
3、测量放线：
墙柱模安装之前，在楼层上依次弹出墙体、柱子轴线，柱模的安装位置线和门洞口位置线，轴线引测后，测量员复验。
4、刷脱模剂：
刷脱模剂对于保护模板、延长模板寿命、保持混凝土表面的洁净和光滑，均起着重要作用。
5、模板安装之前，钢筋绑扎完毕，验收合格且相关资料完毕。
6、已做好施工缝的处理。
3.3砖胎膜施工
1、工艺流程
放线→垫层→排砖→砌砖→内侧抹灰→SBS卷材→防水保护层→砼浇筑→外侧回填土
2、施工方法
人工清槽并浇筑完垫层后，在垫层上放出砖胎模线，（筏板外轮廓＋防水层厚度+抹灰层厚度+砖面的保护层），然后立皮数杆按一顺一丁方式错缝砌筑。
砖胎模采用灰砂砖、M10水泥砂浆砌筑，采用1:
2水泥砂浆抹面。
阴角抹成R＝50mm的圆弧以方便防水卷材的施工。
3.4导墙模板施工
地下室外墙在筏板混凝土浇筑时，一次整体浇筑至高出筏板顶面300mm处作为外墙。
外墙模板为吊模，采用带止水钢板的对拉螺杆和限位筋固定牢固。
其支撑如下图：
外墙支模图
3.5柱子模板施工
工艺流程柱子模板采用木模拼装，对拉螺杆和短钢管（或者槽钢）加固。
柱子截面尺寸主要为600×600、700×400。
柱子模板加固采用M14对拉螺杆固定钢管的形式加固，第一道加固距离地面150，底部四道间距500，之上的螺杆竖向间距为600。
以600×600的柱子钢管加固为例详细情况如下图示：
柱子模板加固立面图
柱子模板加固剖面图
3.6梁、板模板施工
弹1m线→搭设满堂支撑架→调整梁底钢管标高→安装梁底模→安装顶撑并调平→安装梁侧模→墙边木枋（贴密封条）就位→摆设主次龙骨→铺设楼板模板→支撑架加固
（2）梁高小于700mm
梁底支承：
立杆自梁边和支座边200处设梁立杆顺着梁长方向安放，立杆横向间距1000。
梁宽＞400时两根立杆中间加设顶撑，间距同两侧立杆。
每排立杆扣件连接横杆，梁底采用钢管横杆支撑，每两根横杆之间用一道步步紧锁住梁底。
横杆上为50×80木枋，木枋上面铺设梁底模板。
梁侧支承：
梁侧边采用模板封边，模板外侧采用木枋背楞。
梁侧采用钢管限位。
具体见下图:
（3）梁高大于或等于700
梁底支承：
立杆由梁边和支座边300处各排放一根梁立杆，立杆纵向间距等于梁宽加600。
叠拼地下室楼层的梁均需增加中间立杆，立杆间距1000，每排立杆扣件连接大横杆。
增加的立杆在梁底用顶托支撑，顶托上支撑钢管，钢管上铺木枋，木枋须立放，其上铺设梁底模板。
梁下支撑架步距同满堂架，梁高1000以上梁侧各搭一道纵向剪刀撑沿架子由底至高全高设置。
梁模下的大横杆支撑应在立杆上设置双扣件。
具体见下图。
梁侧支承：
采用50×80木枋背楞，纵向间距250，φ48×3.5钢管横楞加固。
因梁高较高，设置M14高强对拉螺杆拉结横楞，螺杆竖向间距450，水平间距500。
具体见下图:
3.7楼梯模板施工
楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，底模板超出侧模2-3cm。
先在侧板内侧弹出楼梯筏板厚度线和侧板位置线，侧模、踢步模板和踏步模板按图加工成型，现场组装。
在另一梯板上三跑处钢筋甩茬留置施工缝。
为了保证踏步板一次成型，踢步模板下口背枋倒45度角，便于铁抹子收光。
为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。
楼梯模板支撑体系采用钢管斜撑，中间设横向拉杆一道，侧模固定采用50×80的木枋固定。
详见下图。
楼梯模板剖面图
3.8剪力墙模板施工
剪力墙模板竖向拼缝处采用50×80木枋立放。
由于剪力墙厚均＜300，木枋间距150，横向水平钢楞采用2φ48×3.5钢管@600。
对拉螺杆，地下室外墙采用M14止水螺杆，其余剪力墙和柱均采用M14普通螺杆。
螺杆水平间距均为600；竖向第一排离地150，竖向前三排间距400，其余每隔600设一道。
3.9特殊部位模板施工
1、地下室施工缝的留置及防水处理
本工程地下室墙体施工缝设置位置为筏板顶300mm处及顶板梁底面往上10mm左右处。
地下室筏板、外墙、后浇带施工缝处采用止水钢板。
2、墙、柱根部处理
为确保墙、柱根部不烂根，在安装模板时，如果墙、柱根部有浮动石子，混凝土表面需进行凿毛处理，并彻底清除施工缝处的松散游离的部分，然后用水冲洗干净，充分湿润后再浇筑混凝土。
3、后浇带处理
（1）、底板后浇带模板：
a、设计图中后浇带两侧接口断面居中设置止水钢板。
b、底板下层钢筋网扎好后即进行后浇带侧面支模工作。
因后浇带部位钢筋比较密集，木模不能支撑严密，且较难拆除，拟采取双层密目18#钢丝网片加Ф6钢筋骨架作为支模材料。
c、后浇带成形后，应及时在底板、顶板面用模板进行覆盖，防止上部施工时杂物落入后浇带内。
底板后浇带模板
（2）、顶板后浇带模板：
顶板后浇带模板采用独立支撑体系，后浇带处楼板模板和支撑单独配置，后浇带施工等结构变形稳定后方可浇筑，在浇筑混凝土之前，底部模板和支撑不得拆除，此处模板支撑体系设置警示牌“未经批准、不得拆除”此处模板加固见附图。
（3）、外墙后浇带按照设计要求在后浇带留置两边预埋3厚止水钢板，相关做法如下图所示：
外墙后浇带设计做法
外墙后浇带钢板连接做法
外墙转角止水钢板连接图
为了给地下室外墙防水施工提供工作面，地下室外墙后浇带外侧用砖砌200厚外墙砖胎模。
砌体砖胎膜宽度为后浇带+600（每边300），见下图：
外墙后浇带模板图
5、局部下沉位置模板处理
11-1#车库变配电室筏板顶部标高为-7.400，其余部位筏板顶标高为-5.500，两侧标高相差1.9米，该部位四周侧墙和筏板采用两次次浇筑的方式，第一次完成至-7.100留置止水钢板，第二次施工至-5.500处，侧墙模板加固a-a剖面图如下所示。
变配电室侧墙模板加固剖面图
变配电室侧墙底部水平钢管布置图
3.10模板拆除
1、墙、柱模拆除不能损坏砼表面及楞角，按照混凝土强度增长曲线冬期施工4.5天后可拆模，非冬期施工3天后可拆模。
梁板模板的拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度（见下表所示）根据试块试压强度报告，书面报监理同意后方可拆除底模板，拆除模板后应及时养护。
2、模板拆除应自上而下进行，先侧模后底模，拆模不得强拉硬扳。
模板不得随意抛扔，必须传递运输。
3、同一支承系统内模板拆除必须一次拆除完整，不得遗留无撑模板。
4、模板拆除后，钢管、扣件、木枋、模板应分类堆码整齐，作好标记，不得随意丢弃，模板周转利用前应安排专人清理模板，修边和清理铁钉。
4、模板工程计算书
4.1柱模板计算
计算柱高度取3.4m，柱子截面600mm×600mm，计算混凝土自重为25kN/m³，坍落度为150mm，采用泵车输送，浇注速度2.0m/h,混凝土温度取25℃，用插入式振捣器振捣。
倾倒混凝土时产生的水平荷载按4kN/m²取值。
模板的侧压力按下列两式计算，取二者中较小值。
（1）F=0.22γct0β1β2V1/2
（2）F=γcH
F—新浇砼的最大侧压力
γc—混凝土重力密度
t0—混凝土初凝时间，可取t0=200/（T+15）
T—混凝土的入模温度（5℃）
β1—外加剂修正系数，取β1=1.2
β2—坍落度修正系数，取β2=1.15
V—砼的浇筑速度V=2m/h
H—柱高度
①混凝土侧压力设计值：
F=0.22γCt0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2=53.7kN/m²
F=25×3.4=85kN/m²
取较小值F=53.7kN/m²，
考虑振动荷载，总侧压力F'=53.7×1.2+4×1.4=70kN/m²
②验算木枋：
计算单元均布线荷载：
q=70×0.53=31.5kN/m
按照单跨简支梁计算
最大剪力RMAX=ql/2=31.5×0.5/2=7.9kN
木枋抗剪切力f=10N/mm²，两道木枋f=20N/mm²
A=N/f=7.0×1000/10=700mm²<4000mm²
最大弯矩
MMAX=（1/8）q×l2=1/8×31.5×0.52=0.98KN.m
Σ=M/W=M/（1/12bh2）=12×0.98×1000000/50×802
=19.6N/mm²③验算螺栓：
计算单元按照单跨简支梁计算
集中荷载N=ql/2=0.5×31.5×0.5=7.875kN
A=N/f=7875/205=38.4mm²≤3.14×14×14/4=153.86mm²选用M14螺栓满足要求。
4.2剪力墙模板计算
取本工程地下一层墙体最大高度3500mm，外墙厚取250mm。
底部对拉螺杆横向间距400mm，竖向间距400mm，对拉螺杆采用M14。
混凝土自重为25KN/m³,坍落度为150，采用泵车输送，浇筑速度1.8m/h,混凝土温度取5℃，用插入式振捣器振捣。
计算如下：
荷载设计值：
混凝土侧压力：
①混凝土侧压力标准值：
to=200/（5+15）=10
F1=0.22γCt0ß1ß2V1/2=0.22×25×10×1.2×1.15×1.81/2=102KN/m²
F2=γcH=25×3.5=87.5KN/m²
取两者中较小值：
即F1=87.5KN/m²
②混凝土侧压力设计值：
F=87.5×1.2=105KN/m²
倾倒混凝土时产生的水平荷载为4KN/m²
荷载设计值为4×1.4=5.6KN/m²
F1=105+5.6=110.6KN/m²
对拉螺杆计算：
选用M14螺栓，截面积A=153.93mm²
N=F1A=110.6×0.4×0.5=22.12KN
对拉螺杆的应力为：
σ=N/A=22120/（153.86*2）=71.88N/mm²≤129N/mm²,可以满足要求。
4.3楼板模板计算
板模板采用11mm厚木胶合板模板，下铺50*80木枋，间距为250mm，在下铺Ф48×3.5钢管主龙骨，间距为600mm。
支撑用满堂支撑架，立杆间距1000mm，满堂架纵、横架设大横杆拉结，在距地面200mm处设置扫地杆拉结。
1）荷载计算（取1米宽板带）
底模自重0.010×10×1×1.2=0.12kN/m
混凝土自重24×0.25×1×1.2=7.2kN/m
钢筋荷重2×0.25×1×1.2=0.6kN/m
静载荷载共计:
7.92kN/m
施工人员及设备荷载:
2.5×1×1.4=3.5kN/m
2）面板验算
取四跨连续结构计算，查计算手册静荷最大弯矩系数Km=-0.107,活荷载最大弯矩系数Km=-0.121,静荷载最大挠度系数取Kw=0.632，活荷载最大挠度系数取Kw=0.967。
强度计算：
M=Kmql2=-0.107×7.92×2502-0.121×3.5×2502=-0.079×106Nmm
σ=M/W=6×0.079×106/1000×102=4.74N/mm²≤fm=60N/mm²
挠度计算：
I=bh3/12=1000×103/12=0.83×105mm4
W=Kwql4/100EI=0.632×7.92×2504×106/100×8500×0.83×105+0.967×3.5×250×106/100×8500×0.83×105=0.03mm≤L/400=250/400=0.625mm
（3）钢管主龙骨验算
取计算模型为简支梁，计算跨度取0.6米
F=（7.92+3.5）×0.25=2.855kN
强度计算：
M=Fl/2=2.855×0.6/2=0.857kN.m
σ=M/W=0.857×106/5.08×103=168.7N/mm²≤fm=205N/mm²
挠度计算：
I=12.19×104mm4
W=19Fl3/384EI=19×2.855×1000×9003/384×2.06×105×12.19×104=4.1mm≤800/150=5.33mm
（4）支撑架计算
支撑架采用Φ48钢管，立杆间距1000，步距1600，钢管主要截面特征如下：
截面积A=4.89×102mm²,惯性矩I=12.19×104mm4,抵抗矩W=5.00×103mm³，回转半径i=15.8mm,抗弯强度设计值f=205N/mm²,弹性模量E=2.06×105N/mm²。
荷载计算：
F=（7.92+3.5）×1=11.42kN/m²
模板支架荷载为11.42kN/m²,每个段格面积为1平米，每根立杆承受的荷载为N=11.42kN。
强度验算：
轴向压应力：
N/A=11442.5/（4.89×102）=22.94N/mm²≤f=205N/mm²
稳定性验算：
立杆长细比为：
λ=l/i=1800/15.8=113.92,得稳定系数Ψ=0.534
N/ΨA=11442.5/0.534×4.89×102=43N/mm²≤f=205N/mm²符合要求。
4.4梁模板计算
（一）梁模底板及内楞计算
（1）梁截面≤600×900梁底板按600×900计算
①强度验算：
底板承受标准荷载：
恒载：
混凝土自重力 24kN/m³×0.6m×0.9m×1.2=15.552kN/m
底板自重力 5kN/m³×0.010m×0.6m×1.2=0.036kN/m
钢筋自重力 1.5kN/m³×0.6m×0.9m×1.2=0.972kN/m
动载：
振捣混凝土荷载2.0kN/m²×0.6m×1.4=1.68kN/m
施工人员及机械荷载 2.5kN/m²×0.6m×1.4=2.1kN/m
合计 q1=20.34kN/m
木模板需乘折减系数0.9：
则q=q1×0.9=18.306kN/m
梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：
σ=M/W≤fm
M=Km×qL2
W=bh2/6
式中：
σ—计算最大应力
M—计算最大内力
Km—弯距系数
W—截面抵抗矩
fm—木材抗弯强度设计值
b×h—模板横截面的宽度与厚度
L—内楞间距
一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：
Km=0.121
σ=0.121×18.306×L2×6/（600×102）≤13N/mm²
解得：
L≤241.944mm
②剪应力验算
τ=3V/2bh≤fv V=Kvql
查表得Kv=0.632
τ=3×0.632×18.306×L/（2×600×10）≤fv=1.4N/mm²
解得：
L≤484mm
③挠度验算
w=Kwql4/100EI≤L/250
查表得：
Kw=0.967
w=0.967×18.306×L4×12/（100×9000×600×103）≤L/250
解得：
L≤216mm
综合以上三种情况，L≤216mm，底板可满足要求，本工程取150mm,故满足要求。
（2）600×900＜梁截面≤600×1700梁底板按600×1700计算
①强度验算：
底板承受标准荷载：
恒载：
混凝土自重力 24kN/m³×0.6m×1.7m×1.2=29.376kN/m
底板自重力 5kN/m³×0.010m×0.6m×1.2=0.036kN/m
钢筋自重力 1.5kN/m³×0.6m×1.7m×1.2=1.836kN/m
动载：
振捣混凝土荷载 2.0kN/m²×0.6m×1.4=1.68kN/m
施工人员及机械荷载 2.5kN/m²×0.6m×1.4=2.1kN/m
合计 q1=35.028kN/m
木模板需乘折减系数0.9：
则q=q1×0.9=31.525kN/m
梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：
所用公式：
σ=M/W≤fm
M=Km×qL2
W=bh2/6
式中：
σ—计算最大应力
M—计算最大内力
Km—弯距系数
W—截面抵抗矩
Fm—木材抗弯强度设计值
b×h—模板横截面的宽度与厚度
L—内楞间距
一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：
Km=0.121
σ=0.121×31.525×L2×6/（900×102）≤13N/mm²
解得：
L≤226mm
②剪应力验算
所用公式：
τ=3V/2bh≤fv V=Kvql
查表得Kv=0.632
τ=3×0.632×40.61×L/（2×900×10）≤fv=1.4N/mm²
解得：
L≤328mm
③挠度验算
所用公式：
w=Kwql4/100EI≤L/250
查表得：
Kw=0.967
w=0.967×40.61×L4×12/（100×9000×900×103）≤L/250
解得：
L≤190mm
综合以上三种情况，L≤190mm，底板可满足要求，本工程取150满足要求。
（二）梁底钢管小楞计算：
钢管小楞选用Φ48×3.5mm钢管，w=5.08×103mm³,I=1.218×105mm4。
（1）梁截面≤600×900梁底小楞计算
作用在小楞上的荷载为20.34×0.75=15.255kN
钢管小楞的容许跨度按强度要求由式
L=860×（W/P）+b/2=860×（5080/15255）+900/2=736.4mm
按钢度要求的容许跨度L=158.7×（I/P）1/3=158.7×（1.218×105/15.255×103）1/3=317.2mm
取二者较小者，L=317.2mm，本工程取300mm。
（2）梁截面≤600×1700梁底小楞计算
作用在小楞上的荷载为35.028×0.75=26.271kN
钢管小楞的容许跨度按强度要
升级会员 