发电机定子绕组绝缘试验.docx
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发电机定子绕组绝缘试验
第十四章发电机定子绕组绝缘试验
第一节定子绕组绝缘结构
一、概述
定子绕组是发电机的关键部件，发电机运行的可靠性和寿命很大程度上取决于定子绕组的绝缘。
定子绕组绝缘主要指股间、匝间（框式线圈有匝间绝缘，条式线圈无匝间绝缘）、排间和对地主绝缘。
不同的绝缘材料及不同的制造工艺将形成不同的绝缘结构。
就定子绕组的主绝缘而言，主要有虫胶云母烘卷绝缘、沥青云母浸胶绝缘和环氧粉云母绝缘三种。
由于后者的耐电、耐热、机械性能和抗腐蚀性能都比前两者好，且粉云母的来源也易解决，故目前高压大型发电机基本上都采用环氧粉云母绝缘。
二、定子绕组的主绝缘
1．虫胶云母烘卷绝缘
将云母片用虫胶漆粘贴在整张纸上而制成云母箔，然后将云母箔在热态下卷烘到绕组的直线部分上去，故称为虫胶云母绝缘或套筒式绝缘。
端部用黄腊布带或黑腊布带缠绕。
此类型的绝缘工艺较简单，槽部绝缘厚度较薄。
但其主要缺点是：
由于直线部分与端部分别采用两种不同的绝缘材料与工艺过程，其搭接部位必然有接缝，因此这里的击穿电压较低，且易老化。
所以这种绝缘最薄弱的环节是烘卷绝缘与端部绝缘的交界部位。
目前我国运行中采用这种绝缘的发电机已为数甚少。
2．沥青云母浸胶绝缘
沥青云母绝缘是以纸或绸为衬底，沥青为黏合剂，用云母鳞片黏合成厚度为0.13mm、宽度为25mm的云母带，以半叠绕方式连续缠绕在定子线棒的槽部和端部，因此这种工艺结构为连续式绝缘结构，它消除了虫胶云母烘卷绝缘存在接缝的这一弱点，所以击穿电压彼此接近。
其缺点是线棒角部的云母带由于不易缠绕均匀，使该部位绝缘较薄弱。
另外，沥青为热塑性材料，软化点较低，而纸、绸也都是耐热性较低的有机纤维材料，致使沥青云母带绝缘的耐热等级仅为A级（105℃），没能把耐热等级为180℃以上的无机绝缘材料云母的优越性充分发挥出来，而且当温度较高时机械强度也较低，这就限制了它在大容量发电机上的使用。
3．环氧粉云母绝缘
60年代以来，国内外已逐渐以环氧粉云母绝缘（俗称黄绝缘）来代替沥青云母绝缘。
这种绝缘从结构上看也属于连续式绝缘，但材料上有了改变，是用耐热性、机械性能都较好的环氧树脂（或加聚酯树脂等）“热弹性胶”来代替沥青作为粘合剂，以粉云母纸作为基本材料代替片云母，并以玻璃丝带代替纸、绸作衬底，做成环氧云母带，在固化成形的股线束上连续包绕到要求尺寸，然后经模压或液压或经真空压力浸渍而制成。
这种绝缘的击穿场强比沥青云母绝缘明显提高，如图14-1所示。
而且其整体性好，机械强度、耐热性抗化学腐蚀能力都有提高，高电压下的介质损耗也明显减少，如图14-2所示。
因此，目前被广泛应用于大型发电机中。
三、定子绕组绝缘的基本性能
定子绕组绝缘结构应具有该型发电机所要求的耐热等级、足够的耐电强度、优良的机械性能和抗电晕腐蚀的能力，以确保在长期使用中能安全可靠地运行。
1．耐热性
运行中的发电机其绝缘损坏的原因之一常常来自于热老化，即在长期较高的工作温度条件下，引起绝缘材料性能不可逆地劣化，如绝缘变脆或由于热膨胀造成的绝缘分层、开裂等，使其丧失机械强度，因此要求绕组的绝缘在其工作的年限里和所承受的最高温度下，仍能保持一定性能。
大型发电机定子绕组绝缘一般都采用B级或F级耐热等级的绝缘材料，由于绕组绝缘的寿命随温度的升高呈指数下降，如图14-3所示，所以运行时绕组绝缘中最热点的温度不得超过如下规定：
B级绝缘130℃；
F级绝缘155℃。
2．耐电强度
绝缘的耐电强度主要以击穿电压的水平来衡量，发电机在运行过程中，绝缘要长期承受交流工作电压的作用。
此外，还可能遇到短时的过电压。
在这些电压作用下，在绝缘内部的空气隙里、绝缘表面（特别在出槽口及通风沟处）、绝缘与铁芯槽间的空气层里，都可能发生局部放电。
而长期的局部放电所引起的热、电、化学腐蚀等联合作用，将会使绝缘迅速老化，耐电压水平不断下降，以致可能在过电压或试验电压下击穿，甚至可能在工作电压下发生击穿。
因此定子绕组绝缘需要具有足够的耐电强度。
3．机械性能
定子绕组绝缘在制造及运行过程中总要受到各种机械力的作用而造成绝缘的损伤和变形，在这种情况下仍要求其绝缘的耐电强度不应有明显的降低。
定子绕组绝缘在制造、检修及运行中机械作用力会来自于很多方面，如：
线棒从开始制造到制成成品直至嵌入槽内的一系列工序过程中，绝缘要多次受到较大的弯曲应力；运行中随着发电机的起停机，绕组绝缘会受到因线棒导体的热胀冷缩而产生拉伸或挤压的热应力作用；运行在交变场中的定子绕组还要受到周期性的电动力作用；在短路故障时，由于产生强大的冲击电流，而使定子绕组槽部和端部受到强大电磁力的作用。
由此可见，如果绕组绝缘的机械强度不够和机械固定松弛，在各种力的作用下，将会在不同程度上造成绝缘的损坏，如磨损、断裂等，使绝缘的电气强度下降，运行寿命缩短。
因此要求绝缘结构有较强的整体性和较高的机械强度。
发电机各部分结构强度在设计时应满足能承受在额定负载和1．05倍额定电压下运行时，定子绕组出口三相突发短路故障，而不发生有害变形的要求。
4．耐电晕性
6kV及以上发电机的定子绕组，运行时在槽口、定子铁芯通风沟边缘及定子线棒与槽壁间隙处，由于绝缘表面的电场分布不均匀，当这些
部位电场强度达到一定数值（临界场强）时，其表面就会产生电晕放电现象。
电晕对绝缘材料有强烈的腐蚀作用，当所用的绝缘材料耐电晕性差时尤为突出，因而定子绕组绝缘要从选择材料、改善工艺、改进结构等多方面来设法减少电晕，从而减少它所带来的危害。
图14-4表示额定电压Un＝15.75～20.0kV定子线棒的防晕结构。
四、定子绕组绝缘的吸收现象及等值电路
（一）吸收现象
定子绕组绝缘结构属多层介质，如绝缘中所
用的云母带就是用胶把纸或绸布和云母片粘合而制成的。
当直流电压加到绝缘上时，其电流的变化如图14-5所示，开始电流很大，以后逐渐减小，最后趋于一个常数。
这种现象叫做吸收现象，i=f（t）曲线称为吸收曲线。
（二）等值电路
直流电压加在定子绕组绝缘上后，其等值电路如图14-6所示。
1．几何电容C1支路
当定子绕组绝缘上施加直流电压后，支路Cl中所流过的电流ic1叫几何电容电流。
ic1的初始值很大，但迅速衰减，衰减过程可用式（14-1）表示
（14-1）
式中U——外施直流电压；
R——回路电阻。
由式（14-1）可见，ic1随时间按指数规律衰减。
2．R2、C2支路
R2、C2支路中流过的电流ia叫吸收电流，它的衰减比较慢，其衰减过程可用式（14-2）表示
（14-2）
式中T——R2、C2支路的时间常数，即T＝R2C2。
如前所述，因为定子绕组绝缘为多层介质，所以吸收现象十分明显。
3．绝缘电阻R1支路
R1包括绝缘的体积电阻和表面电阻。
该支路所流过的电流叫传导电流Ig，可用下式来表示
（14-3）
Ig是恒定的，不随时间而衰减。
绝缘电阻越高，Ig越小。
由上所述，在绝缘上施加直流电压后，通过绝缘体的电流是几何电容电流ic1、吸收电流ia和传导电流Ig三部分的合成电流。
电流随着时间由大到小地变化，最后达到一个稳定的电流值。
第二节定子绕组绝缘电阻、吸收比和极化指数测量
绝缘电阻、吸收比和极化指数是表征绝缘特性的基本参数之一，在对定子绕组绝缘的测试中，绝缘电阻、吸收比和极化指数的测量，是检查绝缘状况最简便而常用的非破坏性试验方法。
一、测量仪表
测量定子绕组绝缘电阻通常使用兆欧表，兆欧表有手摇式、电动式或整流式。
为了避免由于手摇兆欧表输出电压不稳而造成测量时绝缘电阻波动的现象，现大多采用电动式或整流式兆欧表进行测量。
水内冷发电机通水试验时，在汇水管经过绝缘垫与外部管道连接，即汇水管不直接接地的情况下，应采用专用水内冷电机绝缘电阻测试仪。
在测量绝缘电阻时，必须将汇水管接至测试仪的屏蔽端子上。
二、测量方法
（1）一般情况下试验应分相进行，分别测量每相或每分支对地及对其余接地相的绝缘电阻。
（2）测量前被测绕组要充分放电，否则所测得的绝缘电阻值将偏高，吸收比值将偏低。
（3）测量时待兆欧表转至额定转速，指针指到位置后，再将相线和被测绕组相接，同时记录时间，分别测量吸收比需要读取15s和60s的绝缘电阻值，若需测量极化指数则需要读取1min和10min的绝缘电阻值。
（4）测量完毕后应在兆欧表仍保持额定转速下断开相线，然后再使兆欧表停止转动，以防烧坏兆欧表线圈。
（5）试验时应记录被测绕组温度。
三、绝缘电阻、吸收比和极化指数标准及分析判断
（1）国家标准GB7064—1996《透平型同步电机技术要求》中规定，汽轮发电机定子绕组在干燥后接近工作温度时，用2500V兆欧表测量其对地及相间的绝缘电阻值，应不低于按下式所求得的数值
（14-4）
式中R——绝缘电阻值，M
；
Un——电机绕组的额定电压，V；
Sn——电机额定功率，kVA。
不同温度下定子绕组绝缘电阻的换算公式，可按IEEEStd43—1974推荐公式进行换算，其算式为
（14-5）
式中Rc——换算至75℃或40℃时的绝缘电阻值，M
；
Rt——试验温度为t时的绝缘电阻值，M
；
Kt——绝缘电阻温度换算因数。
表14-1列出了B级绝缘材料定子绕组绝缘电阻温度换算因数值。
表14-1温度换算因数（Kt）
定子绕组温度（℃）
75
70
60
50
40
30
20
10
5
换算至75℃
1.0
0.71
0.35
0.18
0.088
0.044
0.022
0.011
0.0078
换算至40℃
11.4
8.0
4.0
2.0
1.0
0.5
0.25
0.125
0.088
从表14-1可以看出温度对绝缘电阻值的影响。
（2）吸收比和极化指数的标准。
部颁DL／T596—1996《电力设备预防性试验规程》中规定：
沥青浸胶及烘卷云母绝缘吸收比不应小于1．3，或极化指数不应小于1．5；环氧粉云母绝缘吸收比不应小于l．6或极化指数不应小于2．0。
（3）吸收比R60″／R15″（即60s绝缘电阻值与15s绝缘电阻值之比）对绝缘受潮反映非常灵敏，当定子绝缘受潮时，电导电流增大，吸收现象不明显，绝缘电阻值不随时间的增加而升高，因此，不仅绝缘电阻下降，而且吸收比也减小。
极化指数R10′／R1′（即10min绝缘电阻值与1min绝缘电阻值之比）在反映定子绝缘受潮程度及判断绝缘是否需要干燥等方面都优于吸收比，因此，部颁DL／T596—1996《电力设备预防性试验规程》中推荐对200MW及以上发电机测量极化指数。
需要指出的是，对水内冷发电机在通水情况下测量极化指数，需要配备高量程绝缘电阻值的水内冷专用绝缘电阻测试仪。
（4）若某一相或某一分支的绝缘电阻或吸收比值与其余相或分支比较有显著差别，则说明该相或该分支存在有某种缺陷。
若三相绕组绝缘电阻同时降低，则表明定子绕组绝缘表面全部受潮或脏污。
（5）由于测量绝缘电阻和吸收比时，施加在绝缘上的电压是比较低的，因此一般不能反映主绝缘的局部缺陷。
而局部缺陷又恰恰是引起定子绝缘击穿最主要的问题，在实际试验中常发现有时绝缘电阻和吸收比值虽然很高，但却在耐压试验中被击穿，这就说明了不能只凭绝缘电阻和吸收比来判断绝缘的情况。
这一试验方法只能作为辅助试验方法，试验结果仅作为判断绝缘好坏的参考。
（6）目前国外对定子绕组进行极化指数测量，主要是判断定子绕组绝缘的受潮程度。
不同国家制定的判断标准不完全一致，例如：
美国规定极化指数≤1．1时，表示绝缘很潮；极化指数为3时，表示绝缘干燥（良好）。
GEC—ALSTHOM公司规定极化指数为1．0～1．5时，表示绝缘很潮；极化指数≥4时，表示绝缘非常干燥（优良）。
我国东北地区的经验表明，600MW发电机定子绕组不通水和引水管吹净后，在绝缘干燥的情况下，测得的极化指数可达到4左右。
第三节直流耐压试验
一、直流耐压试验的主要特点
（1）直流耐压试验是用较高的直流电压来测量绝缘电阻，同时在升压过程中监测泄漏电
流的变化，这不仅可从电压和电流的对应关系中判断绝缘状
况，有助于及时发现绝缘缺陷，而且由于试验电压比较高，因此比起用兆欧表测量绝缘电阻能更有效地发现一些尚未完全贯通的集中性缺陷。
（2）在进行直流耐压试验时，定子绕组端部绝缘的电压分布较交流耐压时高，所以与交流耐压试验相比，直流耐压试验更易于检查出端部的绝缘缺陷。
图14-7表示当交流和直流电压施加于定子绕组绝缘时，其端部绝缘自槽口开始的电压分布。
（3）在直流耐压试验时，由于在直流下没有电容电流，
只需供给绝缘的泄漏电流，因此要求试验电源容量很小，故试验设备轻便，便于现场使用。
（4）直流耐压试验对绝缘的损伤比较小，当外施直流电压较高以至于在气隙中发生局部放电后，放电所产生的电荷使在气隙里的场强减弱，从而抑制了气隙内的局部放电过程，因此直流耐压试验不会加速绝缘老化。
（5）直流耐压试验对绝缘的考验不如交流耐压试验接近实际运行状况。
二、直流耐压试验电压值的选择
直流试验电压和工频试验电压之间存在着一定的对应关系。
根据这一关系，即可由工频试验电压的大小来确定相应的直流试验电压的数值。
1．巩固系数
云母绝缘的直流击穿电压与工频击穿电压（有效值）的比值称为巩固系数Ky，即
（14-6）
式中Ub-——直流击穿电压，V；
Ub——工频击穿电压（有效值），V。
世界一些国家选择的巩固系数为：
中国1．54～1．66；日本1．6；美国1．6～1．7；瑞典1．8。
2．直流耐压试验电压值
直流耐压试验电压等于巩固系数与工频耐压试验电压值之乘积。
由此确定了与工频试验电压相对应的直流试验电压的数值，我国规定工频试验电压值为（1．3～1．5）Un，取Ky为1．54～1．66，相应地直流耐压试验电压值为（2．0～2．5）Un。
三、直流耐压及泄漏电流测量试验接线
（一）两种接线方式
直流耐压及泄漏电流测量的接线按微安表所处的位置在高压侧或低压侧的不同可分为两种。
其接线如图14-8（a）和（b）所示。
（二）两种接线方式比较
微安表接在高压侧时，由于不受杂散电流的影响，测量的泄漏电流较准确，但要求微安表对地要有良好的绝缘，而且表头及引至被试发电机的高压线都必须加以屏蔽。
在试验过程中短接微安表或切换微安表的量程时，需要用具有足够绝缘水平的绝缘杆进行操作，这给读数带来了不便。
另外也可用新型具有遥控切换量程功能的微安表。
微安表接在低压侧时，由于微安表处在低电位，因此读数安全，切换量程方便，但高压引线对地的杂散电流将流过微安表，故泄漏电流值可能偏大，给测量值带来一定的误差。
为此，可在试验前，按试验要求空载分段加压，读取各分段空载泄漏电流，并在测试时对应电压下的泄漏电流值中分别扣除，以便求得被试绕组真正的泄漏电流值。
为了保证输出直流电压波形的平稳，在测量空载泄漏电流时，应加大稳压电容值，一般应大于0．5μF。
（三）直流试验电压测量方法
直流试验高压的测量通常采用以下三种方法。
1．用静电电压表测量
采用适当量程的高压静电电压表，直接测量被试绕组所承受的试验电压，见图14-8。
2．用高电阻串联微安表测量
高电阻串联微安表测量直流高压示意图如图14-9所示。
测量原理是被测直流电压加在已知高电阻及上，通过及的电流将流过微安表。
根据及的数值，即可算出不同的被测电压下流过及的电流大小，因此可根据微安表指示的电流值来表示被测直流电压的数值。
测量时，可将微安表的电流刻度直接换算成相应的电压刻度。
一般R取10～20M／
kV，微安表0～50μA（或0～100μA）。
电阻R可用金属膜电阻或碳膜电阻串联组成，其数值要求稳定，单个电阻的容量最好不小于1W。
3．在试验变压器低压侧测量
试验变压器低压侧所测电压经式（14-7）计算，可求出被试绕组上所加的高压直流电压值
（14-7）
式中U——试验变压器低压侧测量的电
压，V；
K——试验变压器变比；
Us——被试绕组上的直流试验电压，V。
这种测量方法在被试绕组泄漏电流小、电容量大、高压输出直流电压脉动很小时，才宜使用。
（四）泄漏电流测量注意事项
（1）在试验过程中除绕组本身的泄漏电流外，还存在有高压端对地的漏电流，即如试验变压器高压套管、滤波电容器及高压引线等对地的杂散电流，这些电流若流过微安表，将给测量带来很大的误差。
因此必须对杂散电流的影响予以消除。
图14-8（a）接线是将微安表放在高压侧，并将微安表及引线加以屏蔽，基本上能消除杂散电流的影响。
图14-8（b）接线是将试验回路中稳压电容及电压测量回路等其它设备的接地端直接与试验变压器的低压端相连，使这些设备的泄漏电流不流过微安表，从而提高了测量准确度。
（2）为了使微安表的读数稳定，最好采用图14-10的接线，与微安表串接一个电感L，并接一个电容C，这样可以抑制脉动电流，使微安表读数稳定。
图14-10中电阻R和放电间隙G可用于保护微安表，即当被试绕组击穿、电流过大时，R上的压降达到放电间隙的起始放电电压时，间隙放电，将微安表短路，使电流通过放电间隙而不流过微安表，起到保护微安表不致被烧坏的作用。
同时，当微安表处在低压侧，即B点接地时，一旦A点出现高电位，这时放电间隙就会放电，可强制A点接近地电位。
图14-10中R值可按式（14-8）计算
（14-8）
式中UG——放电间隙的放电电压，V；
Iμ——微安表满刻度电流，μA。
四、试验步骤
（1）当试验接线完毕并检查无误后，首先在空载状态下读取试具本身的泄漏电流值。
但空载状态下测量的试具泄漏电流与接入被试电机后试具实际的泄漏电流是不同的。
此时，如果把试验读出的泄漏电流值减去试具的泄漏电流值，作为试验的结果，将会产生很大的误差。
所以，在这种情况下测量试具泄漏电流时，必须在高压侧并接一个绝缘良好的滤波电容。
测量空载泄漏电流时，应按试验要求分段加压，读取各分段空载泄漏电流值，直至最高试验电压。
（2）分相或分分支进行试验，非被试相（分支）可靠接地，试验时分段加压，整个试验电压分段最好不少于5段，每段停留1min读取泄漏电流，必要时可在最高试验电压下停留2min，分别读取1min、2min的泄漏电流，各段升压速度应尽量相等。
（3）每相试验完毕后应充分放电。
五、注意事项
（1）试验回路应加装过电流保护装置，以防止放电击穿造成过电流烧坏整流设备。
（2）每次试验完毕，用串有约10M
限流电阻的地线放电，然后再用地线直接接触放电。
六、水内冷汽轮发电机直流耐压试验及泄漏电流测量
水内冷发电机定子绕组的进出水都有多根绝缘引水管和一根环形金属汇水管。
国产水内冷汽轮发电机汇水管均对机壳（地）有一定的绝缘，即连接外部冷却水管回路的法兰用绝缘垫片隔离，运行中应用连接线将其接地，试验时需将接地连线打开。
进口水内冷发电机汇水管一般都是直接接地的，即汇水管与机壳是焊接在一起的。
定子绕组水电系统示意图如图14-11所示。
由于定子绕组存在引水管和汇水管的水路系统，所以在进行直流耐压试验时应考虑水内冷定子绕组绝缘结构的特点，才能得到正确的试验结果。
在进行水内冷发电机定子绕组直流耐压和泄漏电流测量时，对汇水管有绝缘者，应在通水情况下采用低压屏蔽法接线进行试验；而对汇水管直接接地者，只能在不通水和引水管吹净的条件下进行试验。
（一）低压屏蔽法接线
低压屏蔽法接线如图14-12所示。
试验时汇水管与微安表PA2的电压端连接，PA2表的另一端接地，所以汇水管处在低压状态，故这种方法称为低压屏蔽法。
由图14-12可见，因为引水管和汇水管通水后又与被试绕组并联，所以试验时总电流将包括两部分，一部分是通过被试绕组的泄漏电流Ix，另一部分是通过汇水管的电流Ik，通过电流表PA3的电流为Ix和Ik之和，由于Ik>>Ix，若两个电流混在一起测量，则当绝缘有缺陷时，因被水回路电流Ik所掩盖，而不易发现缺陷。
因此，在试验时，必须采用屏蔽的方法将两个电流分开测量。
图14-12（a）中将汇水管经毫安表PA1接至高压试验变压器T高压侧绕组的尾端。
测量流经汇水管的电流Ik。
微安表PA2与T高压侧绕组的尾端连接后，经表的另一端接地，测量被试发电机绕组对地及对其它两相的泄漏电流Ix。
电流表PA3则测量Ix和Ik之和，这样便将Ik和Ix区分开来了，可以从微安表PA2的读数来判断定子绝缘的状态。
（二）试验中应注意的问题
（1）Ix值的换算问题。
用低压屏蔽法通水试验时，微安表PA2与R1、R′2、R″2电阻并联，有一定的分流作用。
电阻并联后为R3，如图14-12（b）所示，即
试验时微安表的读数I′x实际小于Ix，见图14-12（b）。
故为准确求得泄漏电流Ix的数值，需经下式进行换算
（14-9）
式中RA——微安表内阻，
；
R3——与微安表并联的汇水管对地绝缘电阻及水阻，
。
R3的数值可用下列方法来求取，即在通水情况下，试验接线完成后，用万用表测量，分别将表计的正、负极接至汇水管，另一端接地各测一次，取平均值。
测量时需将微安表PA2断开，以免烧坏表头和测值偏小。
从式（14-9）可见，当R3值大于微安表内阻20倍以上时，造成的误差小于5%。
反之，当小于20倍时，应按式（14-9）进行换算。
为消除空载试验电流的影响，当空载电流较大时，Ix可用下式进行计算
（14-10）
这里需要指出，上式中的空载试验电流是指试验变压器高压绕组出线端与被试发电机断开，试验变压器高压绕组的尾端与汇水管断开，此时，试验设备在完全空载的情况下，试验回路的杂散电流和高压引线对地的总泄漏电流称为I0，该电流全部通过微安表。
因此微安表的测量数值即为式（14-10）中的I0。
其等值电路如图14-13（a）所示。
若试验变压器高压绕组出线端与被试发电机断开，而汇水管仍接在试验变压器高压绕组
的尾端时，上述空载电流I0则被R3分流。
此时微安表PA2的测量数值为I′0，因此应通过下式计算Ix值。
（14-11）
其等值电路如图14-13（b）所示。
（2）防止微安表PA2摆动的措施。
受交流分量的影响，试验时微安表PA2表针摆动，不易读准。
为防止表针摆动，可采用以下措施，其一是增大电容量，即在被试绕组上再并1～2μF的电容器；其二是改善水质，降低水的电导率，对开启式水系统在水温20℃时要求电导率不大于5μS／cm；对独立密闭循环水系统在水温20℃时要求电导率为1．5μS／cm；其三是在微安表两端并电容C2或在微安表回路中串电感L2，见图14-12（a），以便抑制交流分量通过微安表。
（3）关于极化电势。
通水试验时，由于极化电势的作用，在未加电压前微安表就有指示；为了补偿这种影响，可另加补偿极化电势回路，如图14-12中虚线方框图所示。
具体方法是在通水加电压前，调整电位器Ra，使其接入一个大小相等、方向相反的电势来补偿极化电势，使微安表PA2指示为零。
根据实践经验，水质的好坏及试验过程中水电导率是否稳定，对极化电势的大小影响很大。
为减小极化电势的影响，水的电导率最好控制在1．5μS／cm以下，并保持稳定不变。
七、试验要求及分析判断
（一）试验要求
（1）试验应在停机后清除污秽前热状态下进行。
氢冷发电机应在充氢后氢纯度为96％以上或排氢后含氢量在3％以下时进行，严禁在置换氢的过程中进行试验。
（2）水内冷发电机试验时，水的电导率应满足部颁DL／T596—1996《电力设备预防
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