商业高支模修改方案.docx
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商业高支模修改方案
屋面高支模修改方案
华仑国际（芜湖）文化广场商业部分屋面高支模专项施工方案，对专家论证审查报告提出的意见，作补充修改。
1、梁板立杆上端与水平杆均采用双扣件，钢管抱箍同样采用双扣件连接。
2、支撑系统不够完整的部位，按JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中的有关要求进行了加强型布置，在扫地杆及顶部设置连续水平剪刀撑，垂直剪刀撑的间距控制在5跨以内，垂直剪刀撑与水平加强层的斜杆相交于主节点用扣件扣牢，形成空间格构柱，增强整体支架的刚度和稳定性。
3、最顶步距两水平杆中间增设纵横方向水平拉杆，梁底以上水平杆与四周建筑物抵紧，以增加架体的稳定性。
4、水平斜梁下立杆布置间距与文本稍有差距，斜度较大的斜梁及截面750×1500框架梁其立杆已按梁长方向布置；斜度较小的斜梁，其斜度在200以内，梁两侧之间的立杆间距不变，沿梁长方向的间距850将会增大在850～900之间，以截面较大的600×1200及600×1000梁进行补充验算，600×1200梁底设置3排顶撑，600×1000梁底设置2排顶撑，以最大斜向间距900进行了补充验算，原先梁立杆布置能满足要求。
梁柱偏心布置处局部漏设立杆时，将增设立杆，使立杆到梁柱边的间距控制在250mm以内。
5、沿边如
轴外及中庭区屋面悬挑支架支撑在下部悬挑结构上，沿边支撑架外侧立杆采用斜向立杆，立杆底部支撑在机房层边口砼梁面上，距梁外边口100mm，立杆上部向外倾斜，上端宽出屋面梁外边口250mm，梁两侧立杆之间的间距底脚为550mm、上端为800mm，梁底设置顶撑；沿梁长方向立杆上下按架体步距设置扫地杆及水平拉杆，支模架的每根横向水平拉杆均与斜立杆连接，使斜立杆与支撑架成为整体。
施工单位
项目负责人：
年月日
监理单位
总（专业）监理工程师：
年月日
建设单位
甲方代表：
年月日
6、斜梁600×1200梁底支模架补充验算：
（采用杭州品茗安全计算软件）
（一）工程属性
新浇混凝土梁名称
KL600*1200
新浇混凝土梁计算跨度（m）
16.9
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
600×1200
新浇混凝土结构层高（m）
10.05
梁侧楼板厚度（mm）
120
（二）荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.3
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
非自定义:
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
（三）模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
1000
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、850
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
500
梁底增加立柱根数
3
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
350,500,650
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
设计简图如下：
平面图
立面图
（四）面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
6000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.09kN·m
σ＝Mmax/W＝0.09×106/37500＝2.52N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×30.7×1504/（100×6000×281250）＝0.058mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.15+0.446×1.76×0.15＝2.32kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.15+1.223×1.76×0.15＝6.72kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.15+1.142×1.76×0.15＝5.49kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×30.7×0.15＝1.81kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×30.7×0.15＝5.26kN
R3'=0.928q2l=0.928×30.7×0.15＝4.27kN
（五）小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9000
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.67
小梁截面惯性矩I（cm4）
170.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.32+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.6/4+0.5×（1.2-0.12）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.3）×0.12）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.3）×0.12）+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.6/2，（1-0.5）-0.6/2]/2×1，6.72+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.6/4}=6.76kN/m
q2＝max[1.81+（0.3-0.1）×0.6/4+0.5×（1.2-0.12）+（0.5+（24+1.3）×0.12）×max[0.5-0.6/2，（1-0.5）-0.6/2]/2×1，5.26+（0.3-0.1）×0.6/4]＝5.29kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.76×0.92，0.5×6.76×0.22]＝0.59kN·m
σ＝Mmax/W＝0.59×106/42670＝13.72N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.76×0.9，6.76×0.2]＝3.69kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.69×1000/（2×40×80）＝1.73N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×5.29×9004/（100×9000×1706700）＝1.43mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝5.29×2004/（8×9000×1706700）＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.76×0.9，0.393×6.76×0.9+6.76×0.2]＝6.95kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.75kN，R2＝R4＝6.95kN，R3＝5.69kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.29×0.9，0.393×5.29×0.9+5.29×0.2]＝5.45kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.23kN，R'2＝R'4＝5.45kN，R'3＝4.43kN
（六）主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.213×106/4490＝47.39N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.684kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.684×1000/424＝12.66N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝350/400＝0.88mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R5]＝1.07kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.07kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
（七）立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
·
查表得，φ＝0.63
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.04kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m
2）小梁验算
q1＝max{2.11+（0.3-0.1）×0.6/4+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.3）×0.12）+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.6/2，（1-0.5）-0.6/2]/2×1，6.1+（0.3-0.1）×0.6/4}=6.13kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1kN，R2＝10.63kN，R3＝1.58kN，R4＝10.64kN，R5＝1kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+Mw/lb＝max[1+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.3）×0.12）+0.9×1.4×1]×（0.85+0.5-0.6/2）/2×0.9，10.63，1.58，10.64，1+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.3）×0.12）+0.9×1.4×1]×（0.85+1-0.5-0.6/2）/2×0.9]+0.04/1＝10.72kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝10718.12/（0.63×424）+0.04×106/4490＝49.08N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
（八）梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3，R4]×1＝11.05kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
满足要求！
7、斜梁600×1000梁底支模架补充验算：
（采用杭州品茗安全计算软件）
（一）工程属性
新浇混凝土梁名称
KL600*1000
新浇混凝土梁计算跨度（m）
8.9
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
600×1000
新浇混凝土结构层高（m）
10.05
梁侧楼板厚度（mm）
120
（二）荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.3
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
非自定义:
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
（三）模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
1000
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、850
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
500
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
400,600
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
300
设计简图如下：
平面图
立面图
（四）面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
6000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1]×1＝31.1kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1]×1＝25.6kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.1×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.08kN·m
σ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2.12N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×25.6×1504/（100×6000×281250）＝0.049mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×31.1×0.15+0.446×1.76×0.15＝1.95kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×31.1×0.15+1.223×1.76×0.15＝5.66kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×31.1×0.15+1.142×1.76×0.15＝4.63kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×25.6×0.15＝1.51kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×25.6×0.15＝4.39kN
R3'=0.928q2l=0.928×25.6×0.15＝3.56kN
（五）小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9000
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.67
小梁截面惯性矩I（cm4）
170.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.95+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.6/4+0.5×（1-0.12）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.3）×0.12）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.3）×0.12）+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.6/2，（1-0.5）-0.6/2]/2×1，5.66+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.6/4}=5.69kN/m
q2＝max[1.51+（0.3-0.1）×0.6/4+0.5×（1-0.12）+（0.5+（24+1.3）×0.12）×max[0.5-0.6/2，（1-0.5）-0.6/2]/2×1，4.39+（0.3-0.1）×0.6/4]＝4.42kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.69×0.92，0.5×5.69×0.32]＝0.49kN·m
σ＝Mmax/W＝0.49×106/42670＝11.56N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.69×0.9，5.69×0.3]＝3.11kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.11×1000/（2×40×80）＝1.46N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×4.42×9004/（100×9000×1706700）＝1.19mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝4.42×3004/（8×9000×1706700）＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.69×0.9，0.393×5.69×0.9+5.69×0.3]＝5.86kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.25kN，R2＝R4＝5.86kN，R3＝4.8kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.42×0.9，0.393×4.42×0.9+4.42×0.3]＝4.55kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.79kN，R'2＝R'4＝4.55kN，R'3＝3.7kN
（六）主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.324×106/4490＝72.09N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝7.591kN
τmax＝2Vmax/A=2×7.591×1000/424＝35.81N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝1.52kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.52kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
（七）立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.63
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.04kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
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