满堂脚手架计算书.docx
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满堂脚手架计算书
附件一：
落地式钢管脚手架卸料平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
满堂脚手架长度L（m）
6
满堂脚手架宽度B（m）
4
脚手架搭设高度H（m）
6
纵横向水平杆步距h（m）
1.5
立杆纵距la（m）
1
立杆横距lb（m）
1
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
1
立杆布置形式
单立杆
平台横向支撑钢管类型
双钢管
立柱间纵向钢管支撑根数n
2
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
0.3
立杆计算长度系数μ
2.176
纵向钢管验算方式
三等跨连续梁
横向钢管验算方式
三等跨连续梁
二、荷载参数
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.033
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值g2k（kN/m2）
0.35
栏杆、挡脚板类型
栏杆、木脚手板挡板
挡脚板自重标准值g3k（kN/m）
0.17
密目式安全立网自重标准值g4k（kN/m）
0.1
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.1621
材料堆放荷载q1k（kN/m2）
1
施工均布荷载q2k（kN/m2）
3
平台上的集中力F1（kN）
2
立杆轴心集中力F2（kN）
0
省份
上海
地区
上海
基本风压ω0（kN/m2）
0.4
风压高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
1.04
风荷载标准值ωk（kN/m2）
0.312
三、设计简图
搭设示意图：
平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
2.06×105
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
纵向钢管验算方式
三等跨连续梁
G1k=g1k=0.033kN/m
G2k=g2k×lb/（n+1）=0.35×1/（2+1）=0.117kN/m
Q1k=q1k×lb/（n+1）=1×1/（2+1）=0.333kN/m
Q2k=q2k×lb/（n+1）=3×1/（2+1）=1kN/m
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂脚手架平台上的无集中力
q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.033+0.117）=0.18kN/m
q2=1.4×（G1k+G2k）=1.4×（0.333+1）=1.866kN/m
板底支撑钢管计算简图
Mmax=（0.100×q1+0.117×q2）×la2=（0.100×0.18+0.117×1.866）×12=0.236kN·m
Rmax=（1.100×q1+1.200×q2）×la=（1.100×0.18+1.200×1.866）×1=2.437kN
σ=Mmax/W=0.236×106/（4.49×103）=52.561N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=q1+q2=0.18+1.866=2.046kN/m
q2=1.4×F1=1.4×2=2.8kN
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
Mmax=0.714kN·m
剪力图
Rmaxf=4.285kN
σ=Mmax/W=0.714×106/（4.49×103）=159.02N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
满堂脚手架平台上无集中力
q'1=G1k+G2k=0.033+0.117=0.15kN/m
q'2=Q1k+Q2k=0.333+1=1.333kN/m
R'max=（1.100×q'1+1.200×q'2）×la=（1.100×0.15+1.200×1.333）×1=1.765kNν=（0.677×q'1+0.990×q'2）×la4/100EI=（0.677×0.15+0.990×1.333）×10004/（100×2.06×105×107800）=0.64mm≤min（1000/150,10）=6.667mm
满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.117+0.333+1=1.483kN/m
q'2=F1=2kN
板底支撑钢管计算简图
剪力图
R'maxf=3.078kN
变形图
ν=1.773mm≤min（1000/150,10）=6.667mm
满足要求！
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
双钢管
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
2.06×105
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立柱间纵向钢管支撑根数n
2
横向钢管验算方式
三等跨连续梁
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂脚手架平台上无集中力
q=1.2×g1k=0.04kN/m
p=Rmax/2=1.218kN
p'=R'max/2=0.882kN
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
Mmax=0.328kN·m
剪力图
Rmax=2.808kN
变形图
Vmax=0.764mm
Vmax=0.764mm≤min{1000/150,10}=6.667mm
σ=Mmax/W=0.328×106/（4.49×103）=73.051N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2×g1k=0.04kN/m
p=Rmax/2=1.218kN
p'=R'max/2=0.882kN
p2=Rmaxf/2=2.142kN
p'2=R'maxf/2=1.539kN
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
Mmax=0.478kN·m
剪力图
Rmax=3.52kN
变形图
Vmax=1.154mm
Vmax=1.154mm≤min{1000/150,10}=6.667mm
σ=Mmax/W=0.478×106/（4.49×103）=106.459N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力（kN）
8
扣件抗滑移折减系数
1
单扣件抗滑承载力设计值Rc=8.0×1=8kN≥R=2.808+2=4.808kN
满足要求！
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面回转半径i（cm）
1.59
钢管的净截面A（cm2）
4.24
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立柱布置形式
单立杆
立杆计算长度系数μ
2.176
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.1621
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a+g1k×lb=0.1621×6+0.033×1×2+0.033×0.3+0.033×1=1.081kN
NG2=g2k×la×lb=0.35×1×1=0.35kN
NG3=g3k×la=0.17×1=0.17kN
NG4=g4k×la=0.1×1=0.1kN
NQ1=q1k×la×lb=1×1×1=1kN
NQ2=q2k×la×lb=3×1×1=3kN
NQ3=F1+F2=2+0=2kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值N=1.2×（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×1.4×（NQ1+NQ2+NQ3）=1.2×（1.081+0.35+0.17+0.1）+0.9×1.4×（1+3+2）=9.601kN
支架立杆计算长度
L0=kμh=1.0×2.176×1.5=3.264m
长细比λ=L0/i=3264/15.9=205.283≤[λ]=250
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算
L0=kμh=1.155×2.176×1.5=3.77m
长细比λ=L0/i=3770/15.9=237.107
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.13
考虑风荷载时
Wk=μz×μs×W0=1×1.04×0.4=0.416kN/m2
Mw=0.9×1.4×Wk×l×h2/10=0.9×1.4×0.312×1×1.52/10=0.088kN·m
σ=N/φA+Mw/W=9.601×103/（0.13×4.24×102）+0.088×106/（4.49×103）=193.783N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置
地基
地基土类型
素填土
地基承载力特征值fak（kPa）
90
地基承载力调整系数kc
1
垫板底面积A（m2）
0.25
N=NG1+NG2+NG3+NG4+NQ1+NQ2+NQ3=1.081+0.35+0.17+0.1+1+3+2=7.701kN
p=N/A=7.701/0.25=30.804kPa≤fg=fa×kc=90×1=90kPa
满足要求！
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