泰康人寿模板支架方案最终版.docx
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泰康人寿模板支架方案最终版
武汉泰康大厦增加电梯项目土建总包工程
模板及支架施工方案
编制人：
审核人：
审批人：
武汉吉天建设工程有限公司
编制日期:
2015年4月16日
目录
一工程概述
二、编制依据
三、施工组织管理
四施工顺序
五、材料用量计划
六模板及支架设计
七．模板及支架安装
八模板及支架拆除
九安全、环保文明施工措施
十模板及支架设计计算书
附图一：
梁模板支架支撑平台图
附图二：
梁模板支架布置及构造图
一工程概述
武汉市光谷金融港77号泰康大厦A1栋在大楼内部南侧4和5轴线靠外墙A轴线增加3部并联无机房电梯，停靠1~15层。
地下室层高4.3m，第1层层高5.4m，第2~16层层高4.2m，第1层楼板为200mm厚混凝土实心板，第2层楼板为120mm厚混凝土实心板，其他层为250mm厚混凝土空心板，圆孔直径150mm，肋宽50mm（圆孔中心距350mm）。
第1层电梯基坑设于一层地下室，坑顶面标高-2.000，钢筋混凝土基坑为钢筋混凝土结构，底板厚250mm，梁截面300*700、200*500，柱300*500、300*300，柱顶伸至原框架梁底；
开洞楼板洞口8600*2400（第1层）、8600*2520（第2层）、8600*2750（第3至16层）；
从1至16层距电梯井孔口边距1700mm,每层增设H型钢梁（钢号Q235B）HW344*348*10*16一根，两端分别与上述4和5轴线的原钢筋混凝土梁通过钢板螺栓连接；
从1至16层电梯井电梯门孔口每层增设钢筋混凝土梁，截面为300*600（第1层）、400*700（第2层）、400*600（第3至16层），两端梁顶最上一排和最下一排钢筋植筋于上述4和5轴线的原钢筋混凝土梁275mm（15d）;
电梯井顶层设钢筋混凝土楼盖，楼板厚250mm，主梁400*800mm、次梁200*400mm，楼盖支座为300mm厚的混凝土墙体和300*500钢筋混凝土柱；
混凝土强度等级均为C30。
二、编制依据
1、结构施工图
2、«建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范»JGJ130-2011
3、«建筑施工模板安全技术规范»JGJ162-2008
4、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）
三、施工组织管理
1.施工组织机构见下图：
2.施工人员配置
项目经理：
1人；项目技术负责人：
1人；安全负责人：
1人；
施工员：
1人；质量检查员1人；专业技术工人：
21人
四施工顺序
从第2层开始往上，每3层为一施工段（第2、3、4层,第5、6、7层,第8、9、10层,第11、12、13层,第14、15、16层分别为一个施工段），第1、-1（地下室）层为一个施工段，共6个施工段。
施工顺序如下：
1.第2~16层楼板底H型钢梁HW344*348*10*16安装→第4、7、10层模板支撑平台安装→第2、3、4层梁的支架安装→第2、3、4层梁位置原楼板开凿孔（8600*800）→第2、3、4层梁模板、钢筋安装→第2、3、4层梁浇筑混凝土→第5、6、7层梁的支架安装→第5、6、7层梁位置原楼板开凿孔（8600*800）→第5、6、7层梁模板、钢筋安装→第5、6、7层梁浇筑混凝土（条件是：
第4层楼板底H型钢梁先安装完）→第8、9、10层梁的支架安装→第8、9、10层梁位置原楼板开凿孔（8600*800）→第8、9、10层梁模板、钢筋安装→第8、9、10层梁浇筑混凝土（条件是：
第7层楼板底H型钢梁先安装完）→第11、12、13层梁的支架安装→第11、12、13层梁位置原楼板开凿孔（8600*800）→第11、12、13层梁模板、钢筋安装→第11、12、13层梁浇筑混凝土（条件是：
第10层楼板底H型钢梁先安装完）→拆除第4层的模板支撑平台、第4、5、6层电梯井以外的支架（电梯井以内的支架保留不拆继续支顶井内楼板作操作平台用）和梁底模板，转至第14、15、16层楼面梁施工（支架不足的由已拆除的第2、3、4梁的支架补充）→第13层楼面上模板支撑平台安装及支架安装→第14、15、16层梁位置原楼板开凿孔（8600*800）→第14、15、16层梁模板、钢筋安装→第14、15、16层梁浇筑混凝土（条件是：
第13层楼板底H型钢梁先安装完）→电梯井道顶板模板安装→顶板模板、钢筋安装→顶板浇筑混凝土
2.第11、12、13层梁的梁的模板及支架安装的同时，拆除第2、3、4梁的模板及支架→安装第1层楼板底H型钢梁→第1层梁的支架安装→第1梁位置原楼板开凿孔（8600*800）→第1层梁模板、钢筋安装→第1梁浇筑混凝土→-1层（地下室）柱、梁、板模板及支架、钢筋安装→-1层（地下室）柱、梁、板浇筑混凝土
五、材料垂直运输及用量计划
1.材料垂直运输
在第二层至第十六层在电梯井外墙A轴线位置处的混凝土楼板上开凿出宽800mm、长3000mm的进料孔道（第一层电梯井混凝土楼板暂不开凿，作为进料平台），混凝土楼板进料孔道定位见下图。
楼板进料孔道定位图
经进料孔道垂直运输的材料有：
第二层至第十六层H型钢梁（HW344*348*10*16、HW350*350*12*19）、钢柱（200*200*8）、H型钢梁（HM194*150*6*9）、纵向钢筋；第4、7、10层（共3层）支架平台16号和10工字钢（第十三层的16号和10工字钢由第四层拆除后周转来），第二层至第十三层脚手架支架钢管、木方、模板等长度大的材料。
2.施工材料用量计划
梁侧模周转备6层用量；梁底模和支架周转备12层用量；模板支撑平台备3层用量。
支架及模板工程所需材料用量表
名称
型号规格
单位
数量
模板
15厚木胶合板
m2
75
木枋
50×100
M3
1.65
钢管
Φ48×3.5
m
9100
扣件
个
6300
可调托座
个
1086
工字钢
I16
M
81
工字钢
I10
M
52.8
六模板及支架设计
本工程现浇梁、板、柱模板全部采用15mm厚木胶合板。
梁底模内楞为50×100mm木方（平行与梁轴线布置），300*600
梁底模内楞数2根，400*700、400*600梁底模内楞数3根。
梁板模板支架立杆为Ф48×3.5钢管。
梁支架两侧立杆与顶层水平杆（小横杆、横向水平杆）采用扣件连接；板模板支架立杆顶端采用顶托传递竖向力。
1.250mm厚楼板模板支架构造
电梯井坑250厚的底板支架支设在地下室底板上，内楞间距250mm,横向水平杆间距1000mm,立杆纵向间距×横向间距=1000mm×1000mm，纵、横向水平步距1000mm，支架高度1600mm（从立杆底至顶托托板）。
电梯井道250mm厚的顶板（板面标高66.000）支架支设在第16层楼板（板面标高64.800）上，内楞间距250mm,横向水平杆间距800mm,立杆纵向间距×横向间距=800mm×800mm，支架高度800mm（从立杆底至顶托托板），设置两道纵、横向水平杆。
模板拼缝处设置内楞50×100mm木方。
2.电梯井梁300*600（第1层）、400*700（第2层）、400*600（第3至16层）模板支架构造
电梯井梁施工时，除在该梁位置处把原混凝土楼板开凿出宽800mm，长8600mm的孔口外，电梯井内的混凝土楼板仍保留，以方便安装模板支架；分别在第4层、第7层、第10层、第13层设置模板支架支撑平台，平台以6根16号工字钢（作主梁，每根长4.5m）和2根10号工字钢（作次梁，每根梁分为3820mm和5080mm），平台主梁两端搁置于设计增设的H型钢梁HW344*348*10*16和A轴原混凝土边梁上，紧贴主梁16号工字钢下翼缘的电梯井混凝土梁的混凝土达到设计强度时，主梁便是以电梯井混凝土梁为中间支座的两跨连续梁。
在第4层梯井混凝土梁强度最少达到70%的设计强度时，才可同时一次性浇筑第5、6、7层梁混凝土；在第7层梯井混凝土梁强度最少达到70%的设计强度时，才可同时一次性浇筑第8、9、10层梁混凝土；在第10层梯井混凝土梁强度最少达到70%的设计强度时，才可同时一次性浇筑第11、12、13层梁混凝土；在第13层梯井混凝土梁强度最少达到70%的设计强度时，才可同时一次性浇筑第14、15、16层梁混凝土。
模板支架支撑平台布置及构造见附图一，在10号工字钢上翼缘所有支架立杆处焊接直径20mm、长100mm的钢筋作定位栓。
梁模板支架横向3根立杆，横向间距700mm+1100mm，立杆纵向间距400mm；梁底横向水平杆与立杆采用扣件连接传力，立杆顶端必须采用可调托座（顶托）传力，支撑原混凝土楼板，顶托托板自最上一道横向水平杆的悬伸长度不大于500mm，顶托螺杆伸出立杆钢管顶部不大于200mm。
纵、横向垂直剪刀撑各4道。
梁模板支架布置及构造见附图二。
七．模板及支架安装
1．梁模板的安装工艺流程：
弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模支架→安装梁底次楞、主楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁一侧模板→安装梁另一侧模板→安装侧模的立档、横档和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻相邻梁柱模板连接固定
2．安装要点
2.1在混凝土柱上弹出轴线和水平线（梁底标高引测用）。
2.2遵守侧模包底模的原则，安装梁模支架之前，按模板设计方案确定的立杆间距安装模板支架纵、横向立杆，在立杆上方安装梁底小横杆和纵向水平杆，在支架之间应按模板设计方案确定的步距设纵、横向水平杆。
2.3在支架上调整梁底主楞钢管，预留梁底模板的厚度，拉线安装梁底模板并找直。
当梁跨度等于或大于4m时，梁底模板起拱高度宜为全跨长度的2/1000。
2.4在底模上绑扎钢筋，安装梁一侧模板，安装侧模的立档和横档，立档间距一般不大于450mm。
梁净高≥600mm时，应设置穿梁对拉螺栓，对拉螺栓固定应有两根并列通长的方木或双肢φ48×3.5钢管作支托（横档），不得直接固定在梁侧面板上。
2.5梁模板的安装其它构造要求
2.5.1模板支架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
2.5.2支架设置纵、横向竖向剪刀撑（对称设
置），杆件底端应与楼地面顶紧，剪刀撑构造如下：
剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之所有相交的立杆上，或固定在与之所有相交的主节点处的横向水平杆上；剪刀撑斜杆若接长采用搭接，搭接长度不小于1m，等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至斜杆杆端的距离不小于100mm，立杆必须每根与剪刀撑斜杆用旋转扣件固定。
2.5.3立杆接长采用对接扣件连接，不得搭接，相邻接长连接点不得在同一步距内，设置在楼板上的立杆底部垫200宽、50厚木板。
2.5.4采用可调托座（顶托）传力时，螺杆直径不小于35mm,螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不大于3mm,安装时应保证上下同心。
2.5.5顶托螺杆与调节螺母啮合长度不少于6扣，顶托钢板厚度不小于5mm，插入立杆内的长度不小于150mm。
2.5.6板支架纵、横向水平杆与梁支架水平杆拉通。
2.5.7扣件螺栓拧紧扭力矩不得小于40N.m，亦不应大于65N.m，有滑丝、裂纹、破损的扣件不得使用；特别注意：
梁底横向水平杆与立杆连接的扣件拧紧扭力矩必须全数用力矩扳手检查，紧扭力矩最小不得40N.m。
2.5.8用作立杆的钢管壁厚最小不得小于3.0mm。
八模板及支架拆除
1．模板的拆除应先支后拆，后支先拆，先拆侧模，后拆底模，拆除梁支架及其模板时，应从跨中开始向两端进行，即先从中间拆除，再向支座拆除。
2．非承重侧模（墙模、柱模及梁侧模）应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏（大于1.2MPa）方可拆除，气温200度时，大约24h～36h左右，通过同条件试块确定。
3．第8、9、10层梁混凝土浇筑时，第8层以下6层模板支架不得拆除，即第7层~第2层模板支架不得拆除；第11、12、13层梁混凝土浇筑时，第11层以下6层的模板支架不得拆除，即第10层~第5层模板支架不得拆除；第14、15、16层梁混凝土浇筑时，第14层以下6层的模板支架不得拆除，即第13层~第8层模板支架不得拆除。
同时还应满足梁底模板拆除时，混凝土强度应达到100%设计强度，上述所说的模板支架是指电梯井以外的支架。
混凝土应加早强剂。
4电梯井以内的支架：
从第-1层直至16层保留不拆继续支顶井内楼板作操作平台用，待井道顶板、墙体、半层高的固定导轨支架的钢梁和位于楼层处的钢梁安装完后，再拆除井内的支架。
第4层模板支架支撑平台拆除时，原设置在10号工字钢上的井内支架立杆在拆除后应立即恢复。
5模板拆除应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉伤。
6模板拆除不应对楼层形成冲击，模板和支架分散堆放并及时清运。
九安全、环保文明施工措施
1拆模时操作人员必须挂好、系好安全带，戴好安全帽。
2已拆活动的模板必须一次性连续拆除完成,方可停歇，拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人，严禁留下不安全隐患。
3禁止拆不下来的边角的模板，用火烧。
4拆下模板等配件，严禁向下抛掷，要有人接应传递，边拆、边清，边运到指定地点，边码垛，堆放整齐。
5楼层高处拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落伤人。
6拆模后模板或木方上的钉子，应及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。
7在拆模前不准将安全防护、临边防护拆除，拆模作业区内必须设置警戒区域，并划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，非操作人员不得在此区域。
十模板及支架设计计算书
技术数据：
15mm厚木胶合板：
抗弯强度设计值fm＝15N/mm2，弹性模量E＝6000N/mm2，1m宽截面抵抗矩W＝（1/6）×1000×152＝37500mm3，1m宽截面惯性矩I＝（1/12）×1000×153＝281250mm4。
50mm×100mm木方：
抗弯强度设计值fm＝13N/mm2，弹性模量E＝9000N/mm2；为安全起见，按60mm×80mm木方计算：
截面抵抗矩W＝（1/6）×60×802＝64000mm3，截面惯性矩I＝（1/12）×60×803＝2560000mm4。
φ48×3.5钢管：
抗压强度设计值f＝205N/mm2,抗弯强度设计值fm＝205N/mm2，弹性模量E＝2.06×105N/mm2；为安全起见，按壁厚3.0mm计算：
截面抵抗矩W＝4493mm3，截面惯性矩I＝107800mm4，截面积A＝424mm2，回转半径i＝15.94mm。
1.以标准层第3至第16层的梁400mm×600mm计算
荷载取值:
模板及支架自重标准值G1k:
楼板模板及支架G1k＝0.75KN/m2,验算模板面板、次楞、主楞时，G1k＝0.50KN/m2。
钢筋自重标准值G2k：
梁G2k＝1.5KN/m3，600mm高梁G2k＝1×1×0.6m×1.5KN/m3=0.9KN/m2。
新浇筑混凝土自重标准值G3k＝1×1×0.6m×24KN/m3=14.4KN/m2。
施工人员及设备荷载标准值=2.5KN/mm2。
1.1底模
底模计算跨度为（400-60）/2＝170mm，按两跨连续梁计算，1m宽板带上：
恒荷载标准值gk＝0.5+0.9+14.4=15.8KN/m，活荷载标准值qk＝2.5KN/m，计算简图如下：
最大弯矩Mmax＝1.35×0.125×15.8×0.1702+1.4×0.7×0.125×2.5×0.1702＝0.086KN·m
最大弯曲强度δmax＝0.9Mmax/W＝0.9×0.086×1000000/37500＝2.064N/mm2＜fm＝15N/mm2，抗弯强度满足要求。
挠度W＝0.521×
＝0.04mm＜
＝0.68mm，挠度满足要求。
1.2内楞
按3跨连续梁计算，内楞计算跨度400mm,内楞负担170mm宽荷载，内楞恒荷载标准值gk＝0.170×15.8=2.686KN/m，活荷载标准值qk＝0.170×2.5=0.425KN/m，计算简图如下：
最大弯矩Mmax＝1.35×0.1×2.686×0.4002+1.4×0.7×0.117×0.425×0.4002＝0.066KN·m
最大弯曲强度δmax＝0.9Mmax/W＝0.9×0.066×1000000/64000＝0.928N/mm2＜fm＝13N/mm2，抗弯强度满足要求。
挠度W＝0.677×
＝0.02mm＜
＝2.67mm，挠度满足要求。
1.3横向水平杆（外楞）
横向水平杆按简支梁计算，计算跨度1100mm，小横杆恒荷载标准值Gk＝0.5×[0.4×0.6×0.40×（24+1.5）+0.4×（2×0.60-0.25+0.4）×0.5]＝1.359KN
横向水平杆活荷载标准值Qk＝0.5×（0.4×0.4×2.5）＝0.2KN
计算简图如下：
支座反力设计值Fa=2×（1.35×1.359+1.4×0.7×0.2）×（0.170+0.530）/1.1=2.584KN
支座反力设计值Fb=2×（1.35×1.359+1.4×0.7×0.2）-2.584=1.477KN
最大弯矩Mmax＝2.584×（0.230+0.17）-（1.35×0.5×1.359+1.4×0.7×0.5×0.2）×0.170=0.861KN·m
最大弯曲强度δmax＝0.9Mmax/W＝0.9×0.861×1000000/4493＝172.5N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
挠度W＝
＝1.80mm＜
＝7.33mm，挠度满足要求。
1.4立杆
Fa立杆：
承受梁传给的轴向力设计值2.584KN，此外立杆承受混凝土板传给的轴向力标准值为（0.35+0.2）×0.4×0.161（混凝土空心板按重量换算厚度）×25.5=0.903KN，设计值为1.35×0.903=1.219KN，立杆承受的轴向力设计值为2.584+1.219=3.803KN。
Fb立杆：
杆承受的轴向力设计值为1.477+1.35×（0.35+0.1）×0.4×0.161（混凝土空心板按重量换算厚度）×25.5=2.475KN。
立杆稳定性取大值3.803KN计算。
立杆水平杆步距1033mm，附加系数k＝1.155，等效长度系数μ＝3.12，立杆长细比λ＝μh/i＝3.12×1033/15.94＝202＜[λ]＝250，可。
立杆计算长度l0＝kμh=1.155×3.12×1033＝3722mm，立杆长细比λ＝3722/15.94＝233，φ＝0.135
N/（φA）＝3.803×1000/（0.135×424）＝66.44N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求。
1.5扣件抗滑承载力
横向水平杆传给立杆的竖向力设计值2.475KN＜8KN，一只扣件抗滑承载力满足要求。
1.6立杆下两层的模板支撑平台
1.6.1直接设置在模板支撑平台上的立杆
直接设置在模板支撑平台的立杆除承受本层施工总荷载外，还承受上两层施工荷载，总荷载设计值为3×3.803=11.409KN。
N/（φA）＝11.409×1000/（0.135×424）＝199.3N/mm2＜=f＝205N/mm2，直接设置在模板支撑平台立杆稳定性满足要求。
1.6.2模板支撑平台
a.次梁（10号工字钢）
次梁按3跨连续梁计算，计算跨度1257mm,简化为均布线荷载设计值为11.409/0.4=28.523KN/m
最大弯矩Mmax＝0.1×28.523×1.2752＝4.637KN·m
按l1=4.5m取值,次梁稳定系数φb=（0.99+0.8）÷2=0.895＞0.6，
＝1.07－
＝0.755，
＝128.2N/mm2＜215N/mm2，10号工字钢稳定性满足要求。
次梁恒荷载标准值为3×3×【2×1.359×（0.170+0.530）/1.1+0.903】÷0.4=59.23KN/m
挠度W＝0.677×
＝1.98mm＜
＝3.14mm，挠度满足要求。
模板支撑平台图
b.主梁（16号工字钢）
主梁按2跨连续梁计算，计算跨度1500mm、2800mm,Fa支架立杆（1点处）传来的集中荷载设计值为G+Q=3×3×3.803=34.227KN，同侧另一立杆对楼板产生的自重荷载设计值为3×3×1.35×（0.30+0.35）×0.4×0.161×25.5=12.97KN；Fb支架立杆（2点处）传来的集中荷载设计值为G+Q=3×3×2.475=22.275KN,同侧另一立杆对楼板产生的自重荷载设计值为3×3×1.35×（0.35+0.7）×0.4×0.161×25.5=20.950KN，计算简图如下：
用位移法计算上述2跨连续梁支座C点弯矩如下：
记C点转角为θ，转动方向为顺时针，各跨线刚度iCA=
iCB=
，EI为抗弯刚度，根据结点C弯矩合力为0，建立方程：
（MCA固+3iCAθ）+（MCB固+3iCBθ）=0
由结构力学知：
MCA固=
=7.128KN·m
MCB固=
=-10.233KN·m
代入方程得C点弯矩MC=MCB固+3iCBθ=-9.150KN·m
于是可求得1、2点处弯矩：
M1=2.119KN·mM2=4.830KN·m
RA=3.027KNRB=2.300KNRC=51.175KN
可见最大弯矩Mmax=9.150KN·m
按l1=4.0m取值,主梁稳定系数φb=0.99>0.6，
＝1.07－
＝0.785,
＝82.7N/mm2＜215N/mm2，16号工字钢稳定性满足要求。
挠度计算时，荷载全部采用标准值，这里为简化计算，把上述设计荷载34.227KN、22.275KNKN均除以综合分项系数1.3作为相应的荷载标准值，分别是26.328KN、17.135KN，支座C点弯矩标准值自然是9.150/1.3=7.038KN·m。
CB跨中点的挠度为：
-
<2800/400=7mm,可。
以上是支撑平台下电梯井梁已浇筑且达70%设计强度的工作状况，下面验算支撑平台下电梯井梁刚浇筑完时（混凝土梁此时无强度），3层支架承托原混凝土楼板的支撑平台承载力。
此时，主梁（16号工字钢）是两端分别搁置于设计增设的H型钢梁HW344*348*10*16和A轴原混凝土边梁上的简支梁，计算简图如下：
1、2点处主梁承受立杆传来的荷载设计值分别是：
1点处：
9×1.35×（0.35+0.2）×0.4×0.161×25.5=10.974KN
2点处：
9×1.35×（0.35+0.1）×0.4×0.161×25.5=8.979KN
弯矩M1=
=9.687KN·m
弯矩M2=
=6.114KN·m
弯矩最大值Mmax=9.687KN·m
按l1=4.0m取值,主梁稳定系数φb=0.99>0.6，
＝1.07－
＝0.785,
＝87.5N/mm2<215N/mm2，16号工字钢稳定性可满足要求。
1.7作为主梁（16号工字钢）支座的H型钢的连接螺栓抗剪承载力
的计算
支座每端直径16的螺栓（共2个）抗剪承载力设计值为4×3.14×162/4×140×10-3=112.5KN；每端直径16的螺栓（共2个）承压承载力设计值为2×16×10×305×10-3=97.6KN；每端直径16的螺
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