连续重整操作指南.docx
《连续重整操作指南.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《连续重整操作指南.docx（30页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
连续重整操作指南
连续重整装置操作指南
生效
签字
日期
执笔：
吕华强
装置
年月日
参加编制：
王文斌余盛罗纯迎
窦克俭李国冲别中正
生产运行中心
年月日
主管领导
年月日
版本
No.00
校对：
施伟
文件编码：
GXPC-OPER-OPER-C201-0201
版本更新记录
版本号日期再版原因页码
0020/07/2009文件编制3-34
●重整反应温度控制与流程简图：
a.控制范围：
490～549℃
b.控制目标：
设定温度±1℃
c.相关参数：
反应器入口温度控制器TIC1003、TIC1006、TIC1011、TIC1014，燃料气流量控制器FIC1500、FIC1503、FIC1506、FIC1509
d.控制方式：
反应器入口控制器与燃料气流量控制器串级控制
e.正常调节：
通过加热炉出口温度控制器和加热炉出入口温差的比选控制器TY1003/TY1006/TY1011/TY1014分别与燃料气力控制阀PV23401/PV23501/PV23601/PV23701串级控制，设置反应器入口温度控制器SP值进行正常调节。
1、进料流量FIC1005出现波动
检查FV1005，联系轻烃回收装置稳定进料量。
2、进料组成波动
联系相关装置稳定进料组成。
3、循环氢流量FI1006波动
检查压缩机的运行情况，及时排除故障。
4、燃料气压力低
联系生产运行中心，提高燃料气压力。
5、燃料气组成发生变化
汇报生产运行中心，调整燃料气的组成。
f.异常调节：
1、反应温度居高不下
原因可能在于以下几个方面：
（1）.进料量FIC1105下降
检查进料进行量下降的原因，排除故障，稳定进料量。
（2）.燃料气阀后压力高
中控改至手动控制同时联系仪表处理。
（3）.温度控制器失灵
中控改至手动控制并联系仪表处理。
（4）.燃料气压力调节阀失灵
现场改至调节阀旁路控制，同时联系仪表进行处理。
（5）.温度控制器失灵
中控改至手动控制并联系仪表处理。
2、反应温度偏低
原因可能在于以下几个方面：
（1）.进料量FIC1105上升
检查进料进行量上升的原因，排除故障，稳定进行量。
（2）.燃料气阀后压力低
中控改至手动控制，查找原因，若是仪表问题联系仪表处理，是瓦斯压力低的问题，联系生产运行中心，提高瓦斯压力。
（3）.燃料气压力调节阀失灵
现场改至调节阀旁路控制，同时联系仪表进行处理。
（4）.加热炉火嘴燃烧情况发生变化
现场检查加热炉火嘴燃烧情况，如有问题及时进行调整。
（5）.进料调节阀FV1105故障
现场改至进料调节阀旁路控制，稳定进料量。
3、重整转化率下降，反应温差降低
原因可能在于以下几个方面：
（1）.进料中杂质含量超标，催化剂中毒
重整反应温度降至480℃，联系上游装置调整操作。
（2）.催化剂活性下降
提高反应温度。
（3）.进料中烷烃量增加，环烷烃量减少
提高反应温度。
重整反应温度控制流程简图
●
重整反应压力PIC1009控制与流程简图：
a.控制范围：
0.2～0.3MPa
b.控制目标：
0.24MPa
c.相关参数：
重整反应压力PIC1009，增压机入口分液罐压力PIC1010，循环氢压缩机转速SC1300
d.控制方式：
PIC1009/PIC1010压力分程控制与压缩机超限控制相结合的控制方式
e.正常调节：
在实际操作中，一般对反应压力不作调整，通过严格控制产品分离器D101的压力来保障反应器压力的稳定。
PIC1009设定值为0.24MPa，当PIC1009低于设定值0.24MPa时，将会先降低K-102转速，如仍无法提高压力，则返回阀XV1003会自动缓慢打开，从K-102的一级出口返回到D-102入口空冷器，来保证PIC1010的压力稳定；当PIC1009高于设定值0.24MPa时，将会先提高K-102转速,如仍无法降低压力，则打开D-102的放空阀PV1010来降低压力，从而保证PIC1009的压力控制在0.24MPa。
正常情况下可以把它当作一个简单的分程控制过程，它由泄压阀PV1010和重整氢增压机K-102的调速系统组成，正常生产中，泄压阀PV1010为常关状态，依靠调节K-202的转速来将PIC1009的压力控制在0.24MPa。
1、产物分离罐D-101压力波动
及时调整，保证压力平稳。
2、增压机入口分液罐D-102压力波动
查明原因，调整压力平稳
f.异常调节：
1、产物分离罐D-101压力上升
原因可能在于以下几个方面：
（1）.仪表失灵
中控改至手动控制，联系仪表处理。
（2）.后路不畅，憋压
联系生产运行中心，解决后路问题。
若是PSA出现问题，迅速甩开PSA，重整氢气直接并入管网。
（3）.压力调节阀故障
联系仪表处理，如果放空调节阀卡无法打开可开副线控制。
（4）.重整氢增压机故障
排除故障，迅速开启压缩机。
2、产物分离罐D-101压力下降
原因可能在于以下几个方面：
（1）.仪表失灵
中控改至手动控制，联系仪表处理。
（2）.空速降低
增加进料量
重整反应压力PIC1009控制流程简图
●
重整反应空速控制控制与流程简图：
a.控制范围：
1.2～2.0
b.控制目标：
由全厂的物料平衡决定
c.相关参数：
反应空速LHSV，进料量FIC1005，循环氢流量FI1006A，进料加热炉入口温度TI2015
d.控制方式：
通过控制进料量FIC1005调节空速
e.正常调节：
空速的大小直接影响产品的质量。
空速大，产品的质量就低；提高反应温度可以弥补高空速的影响，但又会降低催化剂的选择性，低空速会使加氢裂化反应加剧而使重整液收率下降。
在正常操作时如果需要同时增加空速和反应温度，应该先增加空速然后再提反应温度。
如要降低空速和反应温度时，应该先降反应温度后再降空速，否则将会产生严重的加氢裂化反应，催化剂很快结焦，并大量消耗氢气。
一般情况下，实际空速应该不小于设计值的60%，停工时等重整进料降至60%负荷时可直接中断进料。
重整反应进料量由FIC1005控制。
1、进料量的波动
检查调节阀的工作状态，保证进料量稳定。
2、进料量偏离给定值
将FIC1005的给定值采用递增、递减1t/h的速率进行调整，然后观察流量变化的情况后，再逐步提至目标值。
也可将FIC1005的自动控制改为手动控制，利用直接增加FIC1005调节阀的输出值来达到要求，将输出值在原有基础上增减1%，然后观察变化情况，直至达到需要控制的进料量。
3、循环氢流量的波动
检查反应系统压力是否稳定，并检查压缩机K-101运行是否正常，排除压缩机故障。
f.异常调节：
1、进料量FIC1005波动且出现低报警
原因可能是：
进料调节阀FV1005故障
调节阀副线操作，同时联系仪表进行处理，若进料断续下降，则按第五章第十三条第2点进行处理
反应空速控制流程简图
●
重整反应重整氢油比控制：
a.控制范围：
H/HC≮2.5（mol/mol）
b.控制目标：
H/HC≮2.5（mol/mol）
c.相关参数：
反应空速LHSV，进料量FIC1005，循环氢流量FI1006A，循环氢纯度AI1002
d.控制方式：
在进料量FIC1005一定的情况下，通过控制循环氢流量FI1006，从而控制氢油比。
e.正常调节：
1、反应温度的升高
调节加热炉的燃料气量,稳定反应温度。
2、反应产物冷后温度过高
调节空冷器的开度。
3、透平转速过低
视压缩机运行情况，适当提高转速。
4、进料组成发生变化
调整上游装置的操作，稳定进料组成。
f.异常调节：
1、氢纯度过低
原因可能在于以下几个方面：
（1）.反应温度过高，裂解反应增加
适当降低反应温度，并根据产品质量情况，调整进料空速和催化剂的氯含量减缓裂解反应。
（2）.重整产物空冷故障
排除故障，及时恢复。
（3）.仪表故障
及时联系仪表进行处理。
2、空速低
原因可能在于以下几个方面：
（1）.FIC1005失灵
及时联系仪表进行处理。
（2）.重整进料控制阀FV1005故障
现场改副线操作，同时联系仪表工处理。
3、循环氢流量FI1006降低
原因可能在于以下几个方面：
（1）.指示仪表失灵
及时联系仪表进行处理。
（2）.透平转速过低
适当提高汽轮机的转速。
（3）.压缩机故障
查明原因及时排除故障否则按事故预案处理。
●
再生催化剂氯含量控制：
a.控制范围：
1.1～1.3％（wt）
b.控制目标：
1.1～1.3％（wt）
c.相关参数：
重整进料水含量SN201，进料量FIC1005，循环氢流量FI1006A，循环氢水含量AI1001
d.控制方式：
在正常生产中，催化剂上的氯含量主要由再生装置注氯来控制，以下将介绍开工过程或再生部分停工期间，催化剂的环境控制。
e.正常调节：
1、系统中的水含量
降低或增加注水量，控制系统中的气中水含量在15～25ppm为宜。
2、系统中的氯含量
按下表严格控制控制注氯量：
注氯量是根据循环气中的水含量来决定，具体遵照下述指标操作：
循环气中的水含量mg/kg
注氯速度（对进料）
＞500
50
300～500
30
200～300
20
100～200
10
50～100
5
＜50
0.5～1.0
注意：
注氯，注水调整之后，观察循环气中C3组分含量与C2组分含量的比值（C3/C2）是否介于1.4～2.5（重量比）之间。
f.异常调节：
1、氢纯度下降，循环气中C1/（C1+C2+C3）比率上升；生成油中芳烃含量增加，辛烷值上升，但芳烃产量下降；四反温降减少，甚至出现温升；氢纯度下降，C+5液收下降
原因可能在于：
系统水含量过低，即“过干”，将导致催化剂上氯的积聚
减少注氯或增加注水，提高水氯比。
2氢纯度下降，循环气中C3、C4增加；苯含量增加，重芳烃量减少，辛烷值升高，C+5液收下降；总温降减少
原因可能在于：
系统中注氯过多，出现过氯现象
减少注氯或增加注水，提高水氯比。
3、反应器温降全面下降，提高温度也无明显效果，生成油芳烃含量和辛烷值短期内升高后很快下降；氢纯度不见上升多少，而产氢量下降，循环气中C4以下烃产率减少；生成油芳烃含量和辛烷值下降，C+5液收增加
原因可能在于：
系统“过湿”
改进汽提塔的操作条件，降低油中水含量。
●
重整反应产物分离罐D-101入口温度TIC1027控制与流程简图：
a.控制范围：
45～50℃
b.控制目标：
45℃
c.相关参数：
反应空速LHSV，进料组成，反应温度TI1002，环境温度
d.控制方式：
通过变频风机控制风机转速以改变冷却风量来控制。
e.正常调节：
1、原料组成发生变化，四反温降低
联系生产运行中心，调节进料组成。
2、进料量大，反应温度过高
请示主管领导，适当降低进料量和反应温度。
3、环境温度高
全开空冷器，或适当降低进料量。
f.异常调节：
冷后温度TIC1027过高
原因可能在于：
空冷器A-101故障
将停用的空冷器全部启用，若冷后温度还高则可采取降量处理，及时联系维修人员维修。
重整反应产物分离罐D-101入口温度TIC1027控制流程简图
●
稳定塔C-101塔顶压力PIC1021控制与流程简图：
a.控制范围：
脱戊烷工况0.965MPa
b.控制目标：
设定值±0.05MPa
c.相关参数：
进料温度TI1046,回流量FIC1018,塔底温度TI1048，稳定塔塔顶温度TI1043
d.控制方式：
控制回流罐顶气体至重整增压机入口空冷器的排放量。
通过压力控制器PIC1021控制C-101塔顶回流罐D-106的排放流量FI1017来保证C-101的压力。
e.正常调节：
1、进料组成的变化
调整反应系统，保证进料组成的稳定。
可适当调节D106顶压空阀PV1021的开度。
2、回流量FIC1018波动
适当调整回流量保证回流比正常。
3、加热炉F-105出口温度TIC1051波动
及时调节稳定塔塔底加热炉F-105的操作,稳定加热炉出口温。
f.异常调节：
1、塔顶压力PIC1021突然升高
原因可能在于以下几个方面：
（1）.塔底温度升高
适当降低加热炉F-205的燃料气压力或调节D106顶放空阀PV1021的开度。
（2）.塔顶回流中断
查找回流中断的原因，及时恢复。
（3）.塔顶排放流程不畅，放空系统压力高
检查后路流程，确保畅通或直接排放至燃料气系统。
（4）.加热炉F-205燃料气调节阀FV1514失灵或燃料气管网压力波动过大
将现场调节阀改至副线操作，联系仪表进行处理及时汇报生产指挥中心，稳定燃料气管网压力。
2、塔顶压力PIC22301突然下降
原因可能在于以下几个方面：
（1）.塔底温度下降
当增加加热炉F-205的燃料气压力。
（2）.D106顶放空阀PV1021失灵，排放量太大
将压力控制阀PV1021改旁路操作，关小阀门，减小排放量。
（3）.加热炉F-205燃料气调节阀FV1514失灵或燃料气管网压力降低
将现场调节阀改至副线操作，联系仪表进行处理及时汇报生产指挥中心，提高燃料气管网压力。
稳定塔C-101塔顶压力PIC1021控制流程简图
●
稳定塔C-101塔底温度TIC1051控制与流程简图：
a.控制范围：
230～250℃
b.控制目标：
设定值±±2℃
c.相关参数：
炉出口温度TIC1051，塔压力PIC1021，塔顶回流量FIC1018
d.控制方式：
稳定塔底重沸炉（F105）为强制通风加热炉，加热炉的燃烧系统除设置串级、选择等控制外，还设置空气与燃料的比率（空燃比）控制。
e.正常调节：
加热炉出口温度分别与燃料、燃烧空气流量组成串级选择控制系统，当加热炉出口温度降低时，加热炉出口温度控制器的输出信号增加，通过高选器选择以空气流量为主导控制系统，即先增加空气流量控制器给定，使空气流量增加，该空气流量信号经过一定的比率运算作为燃料流量控制器给定，从而导致燃料流量增加。
如果加热炉出口温度升高时，加热炉出口温度控制器的输出信号减小，通过低选器选择以燃料流量为主导控制系统，即先降低燃料流量控制器给定，使燃料流量减小，该流量信号通过比率运算，作为燃烧空气流量控制器给定，从而按一定的比率减小空气流量。
该控制方案有助于加热炉燃料充分燃烧，节省燃料并减少大气污染。
对于自然通风的四合一反应炉的控制，采用炉出口温度与燃料气流量组成串级控制系统。
同时燃料气流量控制器的输出与燃料气压力控制器的输出进行高选后控制燃料气调节阀，其目的是在剧烈调节过程中提供燃料气低压保护，不至于使加热炉熄火。
加热炉设氧含量分析仪，监测烟气中的氧含量。
1、塔顶压力PIC1021波动
尽快查找原因，恢复压力平稳。
2、进料组成的变化
调整反应系统，保证进料组成的稳定。
3、回流量FIC1018波动
适当增加或降低回流量。
4、加热炉F-105燃料气压力波动
内操将温度控制器TIC1051改为手动控制，及时调节塔底加热炉F-105的燃料气流量。
f.异常调节：
1、塔底温度TI1048过高或过低
原因可能在于以下几个方面：
（1）.塔顶压力波动
检查塔顶压力调节阀或后路流程是否畅通，及时稳定塔压。
（2）.回流量剧烈波动或回流调节阀故障
内操将控制器改至手动控制或现场改调节阀旁路控制维持正常回流量，并联系仪表进行检查确认。
（3）.塔顶回流泵P-108故障
现场立即启动备用泵，如果备用泵起动不起来则按回流泵故障进行处理。
（4）.进料温度或组成波动
查找原因及时进行调整稳定进料温度或组成。
（5）.塔底再沸量过大或过小
查找原因并及时进行调整保证塔底再沸量的稳定。
（6）.仪表失灵
内操将控制器改至手动控制，同时联系仪表进行处理。
2、加热炉F-105燃料气流量调节阀FV1514故障
原因可能在于：
调节阀失灵或被卡
改旁路控制并及时联系仪表工进行处理。
3、C-101底温或加热炉出口温度TIC1051下降过快
原因可能在于：
加热炉F-101可能联锁停车
及时查找原因，通知外操人员尽快恢复，调整生产确保产品合格。
稳定塔C-101塔底温度TIC1051控制流程简图
●
重整生成油辛烷值控制：
a.控制范围：
RON>102
b.控制目标：
RON>102
c.相关参数：
反应空速LHSV,原料芳潜,催化剂含氯量,催化剂活性,辛烷值分析仪AI1003A，芳烃分析仪AI1003B
d.控制方式：
通过控制反应温度，反应空速来控制生成油辛烷值
e.正常调节：
1、反应温度的波动
稳定重整反应温度。
2、进料空速的波动
保证进料量的稳定。
3、原料中芳潜含量低
调整重整反应工艺参数。
4、催化剂的水-氯不平衡
控制合适的注氯量。
f.异常调节：
重整生成油辛烷值过低或芳烃产率低
原因可能在于以下几个方面：
（1）.重整反应温度过低
适当提高反应温度。
（2）.重整进料空速过高
视反应情况降低进料量。
（3）.原料油中芳潜过低
加大重石脑油兑炼量。
（4）.催化剂的水-氯严重不平衡
根据化验分析调整催化剂上的注氯量。
（5）.催化剂的活性变低
分析催化剂的各种性能参数。
（6）.换热器E-101内漏
停工检修换热器E-101。
●
待生催化剂焦炭含量控制：
a.控制范围：
3～7％（wt）
b.控制目标：
3～7％（wt）
c.相关参数：
反应进料FIC1005，产品辛烷值AI1003A，反应压力PIC1009，催化剂循环量，原料芳潜
d.控制方式：
通过控制反应苛刻度来调节焦炭含量
e.正常调节：
1、进料量或进料组成的变化
控制进料量在设计范围之内或稳定进料组成。
2、催化剂的循环量波动
控制催化剂循环量在设计范围之内。
3、产品的辛烷值
适当降低反应温度。
4、原料的芳烃潜含量下降
保证原料的芳潜稳定
5、重整反应压力波动
保证合适的反应压力且稳定。
6、H2/HC过低
适当提高压缩机转速。
7、H2O/CL平衡的波动
保证H2O/CL平衡稳定。
f.异常调节：
待生催化剂炭含量超高
原因可能在于以下几个方面：
（1）.重整反应系统的苛刻度过高
及时将再生器由白烧改为黑烧，降低重整反应系统的苛刻度。
●
烧焦区氧含量控制与流程简图：
a.控制范围：
0.5-1.0（mol）﹪
b.控制目标：
≯1.0%（mol）
c.相关参数：
烧焦区氧含量AIC2003，催化剂循环量，待生催化剂碳含量，再生循环气量
d.控制方式：
操作人员使用烧焦区入口再生气氧气分析仪控制烧焦区氧含量，黑烧期间，氧气分析仪AIC-2003控制FV-2031的流量。
而在催化剂白烧时，氧气分析仪控制器AIC-2003分程控制FV2036A和FV2036B，黑烧与白烧之间的切换由切换开关AY2003B来实现
e.正常调节：
黑烧期间，烧焦区氧含量应根据“通用操作曲线”而定，通过减少或增加FV2031的开度调整烧焦区氧含量。
催化剂白烧时，烧焦区氧含量应根据“通用操作曲线”而定，应当确保烧焦区催化剂结碳被完全燃烧的前提下尽可能降低烧焦区的氧含量，这样做的目的是为了保证烧焦完全，而又在较低的氧含量下，使烧焦区峰值温度降至最低，避免催化剂在过高的再生温度下降低活性。
f.异常调节：
1、再生热停车
原因可能在于以下几个方面：
（1）.氧气分析仪故障造成指示失灵
及时联系仪表处理。
2、氧含量超高，大于1.3％（mol）联锁停车
原因可能在于以下几个方面：
（1）.黑烧时FV2031失灵，造成氧含量超高
按事故处理处理，同时联系仪表处理该阀。
（2）.白烧时FV2036A或FV2036B失灵，造成氧含量超低
按事故处理处理，同时联系仪表处理该阀。
烧焦区氧含量控制流程简图
●
催化剂循环速率控制：
a.控制范围：
510～2041kg/h
b.控制目标：
0~100%
c.相关参数：
待生催化剂含碳量，再生循环气氧含量AIC2003，再生循环气速率
d.控制方式：
操作人员在确定催化剂循环量后，将催化剂循环速率输入再生控制系统CRCS的HIC2040，CRCS的输出信号作为再生催化剂提升压差的设定值，通过控制催化剂提升线差压，从而控制催化剂的循量，当闭锁料斗缓冲区出现低料位信号时，闭锁区向缓冲区开始装料，并记录其循环次数，CRCS将根据装填量的平均运行频率为基础，对提升线的压差进行修正，保证了催化剂实际运行速率与设定速率相同
e.正常调节：
1、待生催化剂含碳量
根据“通用操作曲线”来确定催化剂的循环量。
2、再生循环气氧含量
根据“通用操作曲线”来确定催化剂的循环量。
3、再生循环气速率
根据“通用操作曲线”来确定催化剂的循环量
f.异常调节：
催化剂循环量波动较大
原因可能在于以下几个方面：
（1）.调节阀失灵
及时联系仪表人员处理，如果造成“热停车”则按事故处理第五章第二十一条处理循环初期，如果由于CRCS控制调节振荡较大，循环速率较给定速率相差较大，易引起闭锁料斗长循环导致再生热停车，可将再生二次提升气控制阀FV2055改自动或手动调节，控制二次气流量在正常范围内。
（2）.闭锁料斗循环故障
及时联系仪表人员处理，如果造成“热停车”则按事故处理第五章第二十一条处理循环初期，如果由于CRCS控制调节振荡较大，循环速率较给定速率相差较大，易引起闭锁料斗长循环导致再生热停车，可将再生二次提升气控制阀FV2055改自动或手动调节，控制二次气流量在正常范围内。
●
烧焦区床层温度控制：
a.控制范围：
≯593℃
b.控制目标：
温度的峰值应位于燃烧段顶部以下40﹪处,再加热段与氯化段床温基本接近。
c.相关参数：
烧焦区床层温度TI2064，待生催化剂碳含量，催化剂循环量
d.控制方式：
再生操作根据“通用操作曲线”来确定。
e.正常调节：
最高允许催化剂循环速率
（设计百分比）
待生催化剂上的（wt%）
（wt%＝wt%碳/0.95）
燃烧区入口氧含量（摩尔百分比）
燃烧区气体流量（设计百分比）
床层温度曲线不能取代通用操作曲线，操作人员必须严格按“通用操作曲线”来操作再生器，不能只用床层温度来控制再生操作。
f.异常调节：
床层峰温位置下移或床层底部温度升高
原因可能在于以下几个方面：
（1）.待生催化剂含碳量超过
先提高催化剂循环速率，若还不能解决，则催化剂再生改为黑烧，适当降低重整反应的苛刻度。
（2）.催化剂循环速率过快
降低催化剂循环量。
（3）.烧焦区氧含量较低
提高烧焦区氧含量
●
再生器压力控制与流程简图：
a.控制范围：
0.21～0.27MPa
b.
升级会员 