普定县黔龙朵贝落地式脚手架专项施工方案.docx

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普定县黔龙朵贝落地式脚手架专项施工方案

表B.0.1施工组织设计/（专项）施工方案报审表

工程名称：

普定县黔龙朵贝建设项目编号：

016

致：

惠州广夏工程项目管理有限公司（项目监理机构）

我方已完成普定县黔龙朵贝建设项目工程施工组织设计/（专项）施工方案的编制和审批，请予以审查。

附：

□施工组织设计

□专项施工方案

□施工方案

施工项目经理部（盖章）

项目经理（签字）

年月日

审查意见：

专业监理工程师（签字）

年月日

审核意见：

项目监理机构（盖章）

总监理工程师（签字、加盖执业印章）

年月日

审批意见（仅对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项施工方案）：

建设单位（盖章）

建设单位代表（签字）

年月日

注：

本表一式三份，项目监理机构、建设单位、施工单位各一份。

普定县黔龙朵贝建设项目

落

地

式

脚

手

架

专

项

施

工

方

案

编制：

审核：

批准：

编制单位：

贵州铭阳建设工程有限公司

编制时间：

二0一五年三月

目录

第一节、编制依据

第二节、工程概况

第三节、脚手架方案选择

第四节、脚手架的材质要求

第五节、脚手架的搭设流程及要求

第六节、脚手架计算书

第七节、脚手架搭设的劳动力安排

第八节、脚手架的检查与验收

第九节、脚手架搭设安全技术措施

第十节、脚手架拆除安全技术措施

第1节、编制依据

《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；

建筑施工设计图纸；

施工组织设计方案。

第二节、工程概况

工程名称：

普定县黔龙朵贝建设项目办公楼，地下室，A、B栋，花园洋房A，花园洋房B

建设单位：

贵州省普定县黔龙茶业有限公司

普定县合权茶叶专业合作社

设计单位：

贵州正业工程技术投资有限公司

地勘单位：

贵州开程岩土工程有限公司

施工单位：

贵州铭阳建设工程有限公司

监理单位：

惠州广夏工程项目管理有限公司

监督单位：

普定县建筑工程质量安全监督站

本工程位于贵州省安顺市普定县金融街，由办公楼、地下室、A、B栋，花园洋房A、花园洋房B组成，基础类型为独立基础（条基）和桩基，基础设计等级为丙级，持力层为中风化白云岩，承载力特征值为fa=3600kpa。

建筑结构安全等级为二级，耐火等级为二级，防水等级为Ⅰ级，设计使用年限为50年，砌体结构施工质量控制等级为B级，抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类，场地特征周期为0.35s，抗震设防类别为丙类，混凝土结构的环境类别为一类。

填充墙采用M5.0混合砂浆砌筑MU5.0加气混凝土砌块及轻质砌块，屋面防水采用SBS改性沥青防水卷材。

外墙节能采用玻化微珠无机保温砂浆（ρ=300），屋面节能采用挤塑聚苯乙烯泡沫板（XPS）（ρ=30），外窗节能采用为塑钢D型-88系列+中空玻璃（5+6A+5）。

办公楼建筑高度为24.00m，总建筑面积为8929.24㎡，地面层数为5层，建筑结构形式为框架结构，设计±0.000标高相当于绝对标高1251.100m；地下室建筑高度为－4.80m，总建筑面积为3128.215㎡，地面层数为－1层，建筑结构形式为框架结构，设计±0.000标高相当于绝对标高1251.100m。

A、B栋建筑高度为31.95m，总建筑面积为7138.8㎡，建筑结构形式为框支剪力墙结构，设计±0.000标高相当于绝对标高1250.100m。

花园洋房A建筑高度为10.50m，总建筑面积为796.30㎡，地面层数为3层，建筑结构形式为异形柱框架结构，设计±0.000标高相当于绝对标高1251.700m。

花园洋房B建筑高度为10.50m，总建筑面积为796.30㎡，地面层数为3层，建筑结构形式为异形柱框架结构，设计±0.000标高相当于绝对标高1251.700m。

第三节、脚手架方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价要经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合贵州省文明标准化工地的有关标准。

6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用：

落地式脚手架方案。

第四节、脚手架的材质要求

落地式脚手架：

l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。

脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。

钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。

如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。

脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。

底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。

4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。

5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。

要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由安顺市建筑安全监督管理部门发放的准用证。

6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。

第五节、脚手架的搭设流程及要求

落地式脚手架：

落地脚手架搭设的工艺流程为：

场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

定距定位。

根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。

当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。

其余按一下构造要求搭设。

1、主杆基础

本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。

地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。

2、立杆间距

（1）脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m（即二步三跨）：

里立杆距建筑物0.3m。

（2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

（3）立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

3、大横杆、小横杆设置

（1）大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

（2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

4、剪刀撑

脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。

剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

5、脚手板、脚手片的铺设要求

（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：

板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。

（2）满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

（3）脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。

6、防护栏杆

（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

（2）选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

7、连墙件

（1）脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。

楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。

（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

8、架体内封闭

（1）脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。

（2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。

（3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

第六节、脚手架计算书

落地式脚手架：

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度最高为20.0米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为130米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工楼栋数:

4栋；

3.风荷载参数

本工程地处贵州省安顺市，基本风压为0.30kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.110；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

3；

脚手板类别:

竹串片脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆、冲压钢脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.038；

5.地基参数

地基土类型:

红粘土；地基承载力标准值（kN/m2）:

500.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.09；地面广截力调整系数:

0.40。

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=2.356×1.0502/8=0.325kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=63.917N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=63.917N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m；

最大挠度V=5.0×1.713×1050.04/（384×2.060×105×121900.0）=1.080mm；

小横杆的最大挠度1.080mm小于小横杆的最大容许挠度1050.0/150=7.000与10mm，满足要求！

三、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.050=0.040kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN；

荷载的设计值:

P=（1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×1.575）/2=1.237kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.267×1.237×1.500=0.495kN.m；

M=M1max+M2max=0.010+0.495=0.506kN.m

最大应力计算值σ=0.506×106/5080.0=99.560N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=99.560N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:

mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×1500.04/（100×2.060×105×121900.0）=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.040+0.184+1.575）/2=0.900kN

V=1.883×0.900×1500.03/（100×2.060×105×121900.0）=2.277mm；

最大挠度和：

V=Vmax+Vpmax=0.052+2.277=2.329mm；

大横杆的最大挠度2.329mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

小横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.050×2/2=0.040kN；

大横杆的自重标准值:

P2=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.058+0.276）+1.4×2.363=3.707kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=[0.1248+（1.05×2/2+1.50×2）×0.038/1.80]×22.00=4.646；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×3×1.500×（1.050+0.3）/2=1.063kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×3×1.500/2=0.248kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×22.000=0.165kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.122kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.300kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.840；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.649；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.300×0.840×0.649=0.114kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.122+1.4×4.725=13.961kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.122+0.85×1.4×4.725=12.969kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.114×1.500×

1.8002/10=0.066kN.m；

六、立杆的稳定性计算

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=13.961kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：

l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=13961.000/（0.186×489.000）=153.500N/mm2；

立杆稳定性计算σ=153.500N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=12.969kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.119m；

长细比:

L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=12969.180/（0.186×489.000）+66210.445/5080.000=155.624N/mm2；

立杆稳定性计算σ=155.624N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.114kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.731kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.731kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；

Nl=6.731

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.731小于单扣件的抗滑力8.0kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图