卸料平台施工方案1.docx
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卸料平台施工方案1
一、工程概况:
本工程为钟祥华睿置业福星苑建设项目,框剪结构,17+1层。
技术要求
1、卸料平台采用双排钢管落地脚手架形式,搭设高度39米~59.6米;
2、卸料平台基础地面承载力应达到60KN/㎡,架体下应至少浇筑200厚C15基础,当承载不满足时应采用必要措施进行加固;
3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆,连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm;
4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板,脚手板应与架体绑扎牢固,且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧20-30mm;
5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立柱之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板(高度分别为1200、600、和180);
6、除满足以上要求外,卸料平台架还应符合国家现行有关标准、规范的规定。
二、搭设材料要求
1、卸料平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用φ48×3.5的钢管,并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管,其质量应符合标准《碳结构钢》(GB/T700)中的Q-235-A级钢的规定。
2、本卸料平台架应用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合国家规范《落地式钢管脚手架用扣件》(GB15831)的规定。
3、卸料平台的脚手板应符合JGJ130中的材质要求。
三、施工要求
1、搭设要求
(1)相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内,其在高度方向上错开的距离不小于500mm,对接扣件开口应朝内,当平台架搭至墙件的构造点时,应及时作连墙拉结。
除立柱外,其余杆件应采用整根钢管搭设,不得对接使用。
(2)水平杆应设置在立柱内侧,横向水平杆内端头距离墙面为50mm。
(3)纵向扫地杆应设置在距底座上方200mm的立柱上,横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
(4)连墙杆应设置在架体建筑物侧立柱竖直距离主节点不大于200mm处。
连墙杆应水平设置或销向下斜,要求倾斜角度不得大于10度。
(5)扣件规格必须与钢管外径相符。
螺栓拧紧力矩不应小于40N·M,且不大于65N·M。
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
(6)挡脚板应铺设在立柱内(高180)。
2、拆除要求
(1)拆除作业必须按先搭后拆后搭先拆原则,由上而下逐层拆除,严禁上下同是作业。
(2)连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除,严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。
(3)拆除至下部最后一根立柱高度时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙杆。
(4)拆除时各构配件应通过人工传递或设备运输至地面,严禁将构配件抛掷至地面。
(5)拆除作业时应设置警戒区且设专人监护。
四、施工程序
1、施工前的准备
(1)卸料平台搭设及拆除应按本施工方案进行,并对搭设人员进行安全技术交底。
(2)应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收,严禁使用不合产品。
2、地基与基础
(1)按照施工方案做好卸料平台架砼基础,并做好排水措施,防止积水。
(2)按照本卸料平台架设计的立杆横向间跟进行放线定位。
(3)放置垫板60×300×5400×2片。
(4)将底座准确安放在定位线上。
3、卸料平台架的搭设
(1)架体搭设顺序如下:
立柱→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步横向水平杆→第一步纵向水平杆→第二步横向水平杆→第二步纵向水平杆→连墙杆(每楼层设置一组)→依上述顺序直至搭设至施工需要高度。
(2)脚手板的铺设
在卸料平台架每层沿横向铺设脚手板,用镀锌钢丝(或12#铁线)将脚手板与平台架绑扎牢固。
(3)当脚板及防护网的铺设
在平台架卸料层两侧两及防护门间的空档处设置挡脚板和防护网,并与平台架绑扎牢固。
(4)防护门的安装
将防护门安装在靠近施工电梯或井字架侧的立柱上。
4、卸料平台架的拆除
(1)拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙杆(卸料拉杆)等是否符合构造要求,并对施工人员进行安全技术交底。
(2)拆除架体上的杂物及地面的障碍物。
(3)按拆除方案拆除平台架,在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定七、防护门的使用
1、施工电梯:
当吊篮到达卸料层时,司机应要求搭乘人员或亲自打开防护门,进行卸料工作,卸料完成后,司机应要求搭乘人员或亲自关闭防护门,扣好防护门销,方可启动施工电梯。
2、物料提升机:
只有当吊篮到达卸料层时,卸料人员才能打开防护门进行卸料工作,卸料完成后,卸料人员及时关闭防护门,扣好防护门销后,方可启动物料提升机。
八、本设计卸料平台的搭设可参考SGTC闽-01-2003《施工电梯、井字架卸料平台及防护门搭设》。
九、卸料平台架的设计计算书详附件。
附件:
卸料平台设计计算书
本工程建筑物檐高49.6M,考虑檐口防护高度及室内外高差,卸料平台搭设高度按15m计算。
采用Φ48×3.5焊接钢管扣件脚手平台。
立柱横距1050,平均纵距1800,步距2000,架体共计3个纵距12步距。
本设计参考《建筑施工脚手架实用手册》(杜荣军主编)和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001)。
一、基本荷载及材料数量
1、材料数量(搭设高度H=24M)
立杆:
(24/6×8=32根×6米=192米
纵向水平杆(每层):
5.4米×6根=32.4米
横向水平杆(每层):
1.26米×4根=5.04米
扶手(每层):
1.26米×4根+1.4米×2根=7.84米(一层除外)
连墙杆(每层):
1.0米×4根=4米(一层除外)
扫地杆:
5.4米×2根+1.26×4根=15.84米(底层)
直角扣件(每层):
52个
旋转扣件(每层):
4个
对接扣件:
24/6×8=32个
底层侧向斜撑:
2.1米×2根+1.5米×2根=7.2米
2、荷载
(1)自第二层起每层荷载
脚手板重:
Gk=0.35KN/M2
施工活荷载:
Qk=3KN/M2
安全门重量:
Q门=0.3KN/付
钢管(纵横水平杆、扶手)重量G钢2:
G钢2=钢管总长×GG
=(32.4+5.04+7.84+4)×0.0384=1.892KN
竹笆挡脚板及安全网重量:
G竹=4片×0.045KN/片=0.18KN
扣件重量:
G直=52个×0.0132KN=0.684KN
G旋=4个×0.0146KN=0.058KN
G接=32个×0.0184KN=0.589KN(总重)
(2)第一层荷载
钢管重量(纵横水平杆、扫地杆)
G钢1=(5.4×2+1.26×4+15.84)×0.0386=1.22KN
二、纵横水平杆计算
(一)纵向水平杆(大横杆)验算
1、荷载及计算简图
施工均布荷载标准值Qk=3.0KN/M2作业层限载G=10KN
脚手板Gk=0.35KN/M2
每层所受荷载标准值Pk=3.0×(1.05×5.4)=17.01KN>10KN
取Qk=10/(1.05×5.4)=1.76KN/M2
q=1.2q恒+1.4q活=1.2(Gk·C+qk)+1.4×Kq×Qk×C
=1.2×(0.35×1.05/3+0.0384)+1.4×1.2×1.76×
(1.05/3)=1.23KN/M
2、内力计算
查三不等跨梁内力系数表求出最大M和V
MB=-0.098qL2=-0.098×1.23×22=-0.48KN/M(上部受拉)
VB=-0.598qL=-0.593×1.23×2=-1.46KN
3、抗弯强度验算
=Mmax/Wn=0.48×106/5.08×103=94.5N/mm2(满足)
4、抗剪强度验算
=3Q/2bh=3×1.46×103/2×489=4.5M/mm2(满足)
5、刚度验算
浇度W=0.99L4/100EI
=(0.99×1.23×20004)/(100×2.5×105×12.19×104)
=7.6mm<[W]=L/150=2000/150=13mm(满足)
(二)横向水平杆(小横杆)验算
1、计算简图及荷载
小横杆承受由大横杆传来的集中荷载P
P=1.23×(2+1.4)/2=2.09KN
2、内力计算
M=Pa=2.09×0.35=0.73KN·M
V=2P=2×2.09=4.18KN
3、抗弯强度
=M/W=(0.73×106)/(5.08×103)=143.7N/mm2(满足)
4、抗剪强度
=3Q/2bh=(3×4.18×103)/(2×489)=13M/mm2(满足)
5、刚度验算
W=(P×a)/24EI(3L2–4a2)
=2.09×103×350×(3×10502-4×3502)/(24×2.1×105×
12.19×104)
=3.4mm<[W]=L/150=1050/150=7mm(满足)
三、架体整体稳定验算
架体稳体性根据受力传递方向可以转化为立柱强度验算,主要计算部位为脚手架的首步架,且按轴心受压计算立柱的稳定性。
1、受力分析与内力计算
平台架总重G总:
G总=G柱+G接+(G钢2+M×GK+G竹+G直+G旋+2Q门)×(H/3-1)
+G钢2
=24×8×0.0384+0.59+[1.892+(1.26×5.4)×0.35+0.18
+0.684+0.058+2×0.3]×(24/3-1)+1.22
=51.851KN
施工荷载标准值产生的轴向力G=10KN
根据力系平衡条件可知N支=G总+GN连=N风
则单根立柱支承反力P支=N支/8=(G总+G)/8
2、不组合风荷载时的立柱稳定性验算
N=P支=N支/8=(1.2G总+1.4G)/8
=(1.2×51.851+1.4×10)/8=9.528KN
L0=Kub=1.0×1.5×2=3.0M
λ=L0/I=3000/15.78=190<[λ]=210
查表得折减系数Φ=0.199
=N/ΦA=9.528×103/0.199×489=98N/mm2(满足)
2、组合风荷载时的立柱稳定性验算
N=(1.2G总+0.85×1.4G)/8
=(1.2×51.851+0.85×1.4×10)/8=9.265KN
US=Ustw-2(1+ζ)=2Ustw-1=2ΦUSO=2×1.2Φ=2.4×0.084=0.2
WK=0.75UZ×US×WO=0.7×2.64×0.20×0.75=0.277KN/M2
MW=(0.85×1.4WK×La×h2)/10
=(0.85×1.4×0.277×2×22)/10=0.264N·M
(取半封闭架体立柱纵距La=2M)
=N/ΦA+MW/W
=(9.265×103)/(0.199×489)+(0.264<106/(5.08×103)
=147.2N/mm24、对接扣件抗滑移验算
由于对接扣件仅用于立柱,其仅沿轴向力方向受挤压,
故不会滑落,不必验算抗滑移。
四、连墙杆验算
1、受力分析与内力计算
N连=N侧风Sin45+(N正风+N0)Sin45
=(0.5×1.4×0.277×1.2×3)Sin45+(0.25×1.4×0.277
×1.85×0.6×4+5)Sin45=4.334KN
2、连墙杆抗拉强度验算
λ=L/I=500/15.8=32查表得Φ=0.912
=N连/ΦA=(4.334×103)/(0.912×489)=10N/mm2(满足)
3、连墙杆扣件抗滑移验算
N连=4.334KN4、连墙杆预埋插管抗剪强度验算
=N连/A=(4.334×103)/489=9N/mm2五、地基承载力验算
卸料平台立柱下采用C15砼基础200厚,支座下垫
60×300×5400×2片木垫板。
地基承载力f=K×fK=1.0×60KN/M2=60KN/M2=0.06N/mm2
P=N/A=(8×P支)/(1260×5400)
=(8×9.528×103)/(1260×5400)=0.01N/mm2
综上所述,本卸料平台搭设高度24米,架体各项性能及使用性能
均能满足设计要求,由于验算立柱稳定性时未计算连墙件的上拉
力,可将其看作安全系数的组成部份,实践证明连墙件的上拉力(
即约束架体平面变形产生的轴向力)较大,故本卸料平台架体的整体安全系数较高。