高支模专家论证.docx

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高支模专家论证

东莞市公安局塘厦分局办公楼

高支模专项施工组织设计

一、工程基本概况

工程名称

塘厦公安分局办公楼

建设单位

东莞市塘厦镇资产经营有限公司

工程地点

东莞市塘厦镇新行政区

设计单位

广州智海建筑工程技术有限公司

基础类型

桩基础

监理单位

东莞市长虹工程建设监理技术有限公司

规模/层

17903.7㎡/地上10地下1层

施工单位

东莞市骏鹏建筑工程有限公司

高支模基本概况：

高支模方案

（1）

本工程为10层建筑结构，建筑总高度为45.4米，高支模位于建筑平面图，2-1～2-4轴交2-A～2/2-A轴之间的矩形面积其从一层至三层架空形成，2-A～4/2-A高度为9.25米4/2-A～2/2-A为11.35米的建筑空间相连。

2-A～4/2-A和4/2-A～2/2-A高度相差2.1米。

为此本方案的设以最高处11.35米和9.25米为主，其余高度模板参照式换执行。

另外，本处沿横轴2-A轴～2/2-A有7条梁，纵轴2-1～2-4轴有7条梁。

其中最大典型梁截面为300×800，因此支模设计以截面300×800为主，其余梁模参照执行。

高支模方案

（2）

高支模位于建筑平面图，2-6～2-9×

～

轴之间的矩形面积其从一层至三层架空形成，高度为9.25米的建筑为此本方案的设以最高处9.25米为主，其余高度模板参照式换执行。

另外，本处沿横轴

～

有7条梁，纵轴2-6～2-9轴有4条梁。

其中最大典型梁截面为500×1300，因此支模设计以截面500×1300为主，其余梁模参照执行。

高大模板专项施工方案

（1）

一、编制依据

1、本工程建筑图和结构图

2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99

3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》JGJK84—2001

4、《建筑结构荷载规范》GB5009—2001

5、有关法律、法规、管理文件

二、工程概况

本工程位于东莞市塘厦镇，建筑面积为17903.7㎡，地下室1层，地上10层，地上建筑总高度为45.4m。

本工程的主要高大模板部位为第一层2-1～2-4×2/2-A～2-A轴之间，面积约360㎡，高度为11.35m，梁截面最大为300×800mm，板厚为120mm。

三、技术准备及材料选择

1、技术准备

A、组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准，工艺流程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。

B、编制模板施工方案，对施工班组进行技术交底。

C、对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。

2、材料选择

本工程高支模采用的架设的材料主要以门式架为主以钢管为辅的混合搭设，根据工程的高度配合门式架体选择，以高度1900㎜门式架为主架。

在顶部设置一个或两个调节架。

以使架体高度与建筑结构间形成一个合理的空间，再选择适当的木方及模板形成支模整体。

另外在架体的不同高度用ф48×3.5钢管设置纵横向水平拉杆及四周剪刀撑。

模板采用18㎜厚木胶合板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用80×80㎜方木，加固采用ф48×3.5钢管围檩@300～400加固，超过700宽的柱，采用可回收ф14对拉螺栓进行加固，边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。

斜向支撑，起步为1500㎜每隔600㎜一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。

柱模木楞盖板缝，以减少漏浆。

顶板及梁模板采用18㎜厚木胶合板和50×100、80×80木方现场拼制，ф48碗扣式螺旋钢管现场拼制，支撑采用碗扣式螺旋顶撑脚手架，由立杆、横杆、支座、支托组成。

50×100木方作次楞，50×100木方作主楞，顶撑间距900㎜和1200㎜。

四、工组织架构

详见工程施工组织设计

五、施工程序

1、基础施工（包括放线定位，开挖土方及浇筑基础）。

2、柱施工（首层柱的施工）：

土回填至基础顶→放线定位→搭设临时脚手架（验收）→钢筋绑扎→模板支护（下端固定、清理，处理好柱上予埋物件）→砼浇筑→养护。

3、梁板的施工

首先将主次梁模板下的立柱（2根）按结构施工图排定，绑扎好。

架设梁模，加固后，再立板底立柱，按设计要求布置，尽量与梁底立本配套，以便设置水平纵横向拉杆，有剪刀撑（垂直向）。

再布置板底搁棚→铺板底模→梁筋绑扎入模→板筋绑扎→再次验收底部立柱及加固情况→砼的浇筑（按施工验收规范）。

4、逐层的施工按先柱后梁板。

六、高支模支撑架搭和拆除的安全技术措施

这是首先要求必须按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128—2000中7—9内容进行操作。

同时还必须按以下要求进行：

1、安装安全技术措施

（1）应遵守高处作业安全技术规范有关规定。

（2）架子作业时，必须戴好安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，搭脚手架时不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嬉笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。

（3）凡遇6级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工一段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。

（4）扣件的紧固是否符合要求，可使用板扳手实测，要40—60N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向处。

（5）所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。

（6）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。

（7）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。

（8）高支模上空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分加强防护。

（9）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。

（10）不准架设探头板及末固定的杆。

（11）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。

顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。

木垫要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。

（12）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。

禁止利用拉杆、支撑攀登上下。

（13）支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。

在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。

要及时加固和修理，防止塌模伤人。

（14）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。

（15）二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。

传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后长降，不得乱扔。

（16）安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。

2、拆除安全技术措施

（1）模板拆除须待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生。

（2）拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。

（3）拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。

（4）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。

（5）工作前，应检查所有的工具是否集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。

（6）拆除模板采用长撬杆，严禁操作不员站在拆除的模板下。

在拆除楼板模板时，要注意防整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。

（7）拆除间歇时，应将活动板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。

（8）已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。

七、注意事项

1、回填土要按施工规范有图纸要求执行，避免将墙体挤倒，即应对称回填夯实。

2、凡支模不便处，应搭设双排脚手架，使操作者有站立之处，不能冒险作业。

3、下部大梁要支承上部施工荷载，应按28D强度考虑，并进行枋算后方可拆除下部支柱，否则应保留下部立柱支撑方可进行上部作业。

八、安全与文明施工要求

1、拆除模板时应先将红尼龙线围住拆模范围，并张挂非操作人员禁止入内警示牌于醒目部位，操作人员必须戴好安全帽，并在操作层上搭设量的脚手板便于操作，严禁站在正下方硬撬及将模板木枋往下扔；

2、拆下的模板及时将铁钉撬出以防扎脚；

3、吊运墙体组合大模板时应使模板稳定后操作人员方可协助就位，禁止在摆动时硬拉蛮扯；

4、电梯井内搭设操作架，于每层位置铺脚手板；

5、木工应遵守有关安全操作规程；

6、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管；

7、作业高度超过5m，拆梁板模时应戴安全带，以防坠下伤人；

8、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟；

9、严禁酗洒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹；

10、护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工完成，任何人不得任意拆改；

11、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；

12、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具不得乱扔；

13、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放。

九、设计参数

高支模施工是本工程的模板工程重点，若门型钢架支撑体系处理不当，极易发生事故，因此必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。

同时立杆下垫50—60×100㎜断面的木枋垫板，并检查扣件螺栓的拧紧程度。

浇筑梁板砼时应专人看护，提前检查各种固件的固定程度。

防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。

1、梁模板的设计参数

最大梁截面宽度300㎜

最大梁截面高度900㎜

2、梁模板门式钢管高支撑架设计参数

支撑形式为全封闭满堂模板支架脚手架形式

采用门式架规格为1930×1219及建筑扣件式ф48×3.5钢管搭设门架跨距2500㎜，

每榀门架的之间距按900㎜

设置扫地杆，距地<200㎜，在每隔1300～1500等高度设置水平纵横向拉杆。

在架体外围每隔最大不大于5根处设立剪刀撑。

为增强架体的整体稳定性，另外考虑与建筑物已建结构（本或梁）用钢筋与架体连接。

使其达到更稳固的特点。

一十、设计计算

本计算运用PKPM软件进行计算。

按照相关设计数据，各项指标均满足施工条件。

（详见下列计算书）

楼板模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000），计算的脚手架搭设高度为10.35米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：

门架的宽度I=1.22米，门架的高度ho=1.93米，步距1.95米，跨距I=2.10米。

门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。

门架立杆采用ф27.2×1.9㎜钢管，立杆加强杆采用ф48.0×3.5㎜钢管。

每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离250㎜。

梁底木方截面宽度80㎜，高度80㎜。

梁顶托采用双钢管48×3.5㎜。

一、楼板底木方的计算

木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为

1、荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（KN/m）：

Q1=25.500×0.200×0.250=1.275KN/m

（2）模板的自重线荷载（KN/m）:

Q2=0.340×0.250=0.085KN/m

（3）活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载（KN/m）：

以计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.250=0.500KN/m

经计算得到，木方荷载计算值

Q=1.2×（1.275+0.085）+1.4×0.500=2.332KN/m

3、木方强度、挠度、抗剪计算

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.840KN

N2=2.309KN

N3=2.309KN

N4=0.840KN

经过计算得到最大弯矩M=0.188KN.m

经过计算得到最大支座F=2.309KN

经过计算得到最大变形V=0.3㎜

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=8.00×8.00×8.00/6=85.33㎝3；

I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33㎝4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.188×106/85333.3=2.20N/㎜2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/㎜2，满足要求！

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值

T=3×1.259/（2×80×80）=0.295N/㎜2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/㎜2

木方的抗剪强度计算满足要求！

（3）木方挠度计算！

最大变形V=0.3㎜

木方的最大挠度小于900.0/250，满足要求！

二、楼板底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.092KN/m。

经过计算得到最大弯矩M=1.558KN.m

经过计算得到最大支座F=13.237KN

经过计算得到最大变形V=2.6㎜

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=10.16㎝3；

载面惯性矩I=24.38㎝4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f、1.558×106/10160.0=146.04N㎜2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/㎜2，满足要求！

（2）顶托梁挠度计算

最大变形V=2.6㎜

顶托梁的最大挠度小于1280.0/400，满足要求！

三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1、门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架自重产生的轴向力（KN/m）

门架有每跨距内，每步架高的构配件及其重量分别为：

门架（MF1217）1榀0.205KN

交叉支撑2副2×0.040=0.080KN

水平架5步4设0.165×4/5=0.132KN

连接棒2个2×0.009=0.017KN

合计0.446KN

经计算得到，每米高脚手架自重合计

NGk1=0.446/1.950=0.229KN/m

（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（KN/m）

剪刀撑采用ф26.8×2.5㎜钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

tgɑ=（4×1.950）/（4×2.500）=0.780

2×0.015×（4×2.500）/cosɑ/（4×1.950）KN/m

水平加固杆采用ф26.8×2.5㎜钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为

0.015×（1×2.500）/（4×1.950）=0.005KN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037KN/m

（1×0.014+4×0.014）/1.950=0.037KN/m

每米高的附件重量为0.020KN/m

每米高的栏杆重量为0.010KN/m

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGK2=0.120KN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.349KN/m

2、托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

第1榀门架两端点力4.550KN，13.237KN

第2榀门架两端点力11.358KN，11.358KN

第3榀门架两端点力13.237KN，4.550KN

经计算得到，托梁传递荷载为NQ=22.716KN

四、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.349DN/m

NQ——托梁传递荷载，NQ=22.716KN；

H——脚手架的搭设高度，H=8.3m

经计算得到，N=1.2×0.349×8.300+22.716=26.191KN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

N≤Nɑ

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=26.19KN；

Nd——一榀门架的稳定承载力设计值（KN）；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

Nɑ=ф.A.f

i=

I=Io+I1·h1·/h0

其中ф——门架立杆的稳定系数，由长细比Kh0/i查表得到，ф=0.716；

k——调整系数，k=1.13；

i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69㎝；

I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92㎝4；

ho——门架的高度，ho=1.93m；

I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22㎝4；

A1——门架立杆的净截面面积，A1=1.51㎝2；

h1——门架加强杆的高度，h1=1.54㎝2；

I1——门架加强杆的毛截面惯性矩，I1=12.19㎝4；

A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02㎝2；

f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/㎜2。

Nd调整系数为1.0。

经计算得到，Nd=1.0×44.321=44.321KN。

立杆的稳定性计算N

梁侧模板计算书

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度400㎜，高度900㎜，两侧楼板高度150㎜。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置4道，内龙骨采用50×100㎜木方。

外龙骨间距400㎜，外龙骨采用100×100㎜木方。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+450㎜，断面跨度方向间距400㎜，直径20㎜。

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒台混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：

其中

——混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新混凝土顶面总高度，取1.200m；

——外加剂影响修正系数，取1.000；

——混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800KN/㎡

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=50.000KN/㎡

倒混凝土时产生荷载标准值F2=6.000KN/㎡

三、梁侧模板面的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续计算。

面板的计算宽度取0.40m。

荷载计算值q=1.2×50.000×0.400+1.4×6.000×0.400=27.360KN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩O为别为：

W=40.00×1.80×1.80/6=21.60㎝3

I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44㎝4

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=2.554KN

N2=7.022KN

N3=7.022KN

N4=2.554KN

最大弯矩M=0.148KN.m

最大变形V=0.5㎜

（1）抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.148×1000×1000/21600=6.852N/㎜2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/㎜2；

面板的抗弯强度验算f<[f]，满足要求！

（2）抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算T=3×3830.0/（2×400.000×18.000）=0.798N/㎜2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/㎜2

抗剪强度验算T[T]，满足要求！

（3）挠度计算

面板最大挠度计算值V=0.471㎜

面板的最大挠度小于233.3/250，满足要求！

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。

q=7.022/0.400=17.556KN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷截与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=7.022/0.400=17.556KN/m

最大弯矩M=0.1q12=0.1×17.556×0.40×0.40=0.281KN.m

最大剪力Q=0.6×0.400×17.556=4.213KN

最大支座力N=1.1×0.400×17.556=7.725KN

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和载面抵抗矩W分别为：

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33㎝3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67㎝4；

（1）抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.281×106/83333.3=3.37N/㎜2

抗弯计算强度不于13.0N/㎜2，满足要求！

（2）抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6q1

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×4213/（2×50×100）=1.264N/㎜2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/㎜2

抗剪强度计算满足要求！

（3）挠度计算

最大变形V=0.677×14.630×400.04/（100×9500.00×4166666.8）=0.064㎜

最大挠度小于400.0/250，满足要求！

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷截下连续梁计算。

外龙骨按照集中多跨连续梁计算。

经过计算得到最大弯矩M=0.441KN.m

经过计算得到最大支座F=9.576KN

经过计算得到最大变形V=0.1㎜

外龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=10.00×10.00×10.00/6=166.67㎝3；

I=10.00×10.00×10.00×10.0/12=833.33㎝4

（1）外龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.441×106/166666.7=2.65N/㎜2

外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/㎜2，满足要求！

（2）外龙骨抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×7022/（2×100×100）=1.053N/㎜2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/㎜2

外龙骨的抗剪强度计算满足要求！

（3）外龙骨挠度计算

最大变形V=0.1㎜

外龙骨的最大挠度小于450.0/250，满足要求！

六、对拉螺栓的计算

计算公式：

N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积（㎜2）；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/㎜2；

对拉螺栓的直径（㎜）：

20

对拉螺栓有效直径（㎜2）：

17

对拉螺栓有效面积（㎜2）：

A=225.000

对拉螺栓最大容许拉力值（KN）：

[N]=38.250

对拉螺栓所受的最大拉力（KN）：

N=9.576

对拉螺栓强度验算满足要求！

梁木模板与支撑计算书

一、梁模板基本参数

梁截面宽度B=400㎜，