哈大食堂施工组织设计.docx
《哈大食堂施工组织设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《哈大食堂施工组织设计.docx（29页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
哈大食堂施工组织设计
1.工程概况
哈尔滨学院食堂维修改造及扩建工程位于哈尔滨市南岗区学府四道街9号哈尔滨学院院内,维修面积2083m2,维修建筑物层数为2层，维修建筑物总高度为10.8m；扩建面积3120m2，扩建建筑物层数为3层，扩建建筑物总高度为15.9m。
新建建筑物基础为独立基础，主体结构为框架结构，现浇楼板，混凝土的强度等级梁板柱为C30，楼梯为C20。
2.分部分项工程安全施工方案
2.1.土方工程
✧开挖后的基槽边l米以内不得堆土、堆料、停置机具。
基槽边与临时建筑物的距离不得小于1.5米，特殊情况必须采用有效技术措施。
在人工清理基槽前，对坑边土质情况进行观察，对活动土方和回填土进行支护。
✧在施工地梁混凝土时，预拌混凝土泵车应距坑边6米远，其他车辆也应距离坑边4米。
2.2.模板工程
模板计算应考虑截面较大梁计算，从而模板设计才具有代表性，本工程最大梁为截面尺寸为500×800mm，采用组合纲模板，10×10落叶松大方做支撑。
一、梁底模计算：
1、荷载计算：
横荷×1.2、活荷×1.4
钢模板自重：
1.2×1.1×0.5=0.66KN/M
砼自重：
1.2×24×0.8×0.5=11.52KN/M
钢筋自重：
1.2×1.5×0.8×0.5=0.72KN/M
振捣砼产生的荷载：
2×0.5×1.4=1.4KN/M
∑=14.3KN/M
对于顶撑间距采用0.85米；
14.3×0.85=12.16KN/M
2、强度验算：
模底楞和顶撑采用0.85米
M=0.121×0.852×12.16=1.06×106N.MM
σm=（1.06×106）/（5.86×103）=180.88N/mm‹205N/mm
3、挠度验算：
荷载组合：
q=0.66+11.52+0.72=12.9KN/M
乘以折减系数为12.9×0.85=10.97KN/M
W=KwQL4/100EI
=（0.973×10.97×8504）/（100×2.065×25.98×104）
=1.07mm‹1.5mm
二、侧模验算：
1、模板立档间距按600计算。
模板侧压力取F=0.22rct。
β1β2V1/2和F=r。
H取小值。
F=0.22rct。
β1β2V1/2
=0.22×24×[200/（30+15）]×1.2×1.15×251/2
=161.92KN/M2
F=rcH=24×0.8=19.2KN/M2
取F=19.2KN/M2
乘以分项系数1.2
F=1.2×19.2=23.04KN/M2
振捣砼水平荷载q=4×1.4=5.6KN/m2q总=23.04+5.6=28.64KN/m2
据立档间距600的条件
线荷=28.64×0.6=17.18N/mm
乘以调整系数：
0.85c17.18=14.6N/mm
2、抗弯强度验算：
бm=m/wN=（0.121×14.6×6002）/（3.96×1000）
=160.6N/mm2＜205N/mm2
3、侧模挠度验算：
q=F=23.04×0.85×0.6=11.75KN/m
η=kw。
qt4/100EI
=0.973×（11.75×6004）/（100×2.06×105×17.98×104）
=0.4mm＜1.5mm
三、支撑验算：
支撑立柱为10×10cm木方，在中间设一道水平拉杆，个别处过人水平拉杆提高，计算长度为L0=（1/2）×3.6=1.8米。
1、强度验算：
δC=N/AN=（13.37×1000）/（100×100）
=1.34N/mm2＜mfc=1.17×15N/mm2
满足要求。
2、稳定验算：
N/（ANф）＜mfc
λ=L0/I=1800×121/2/100=62.35＜75
φ=1/[1+（λ/80）2]=0.662
N/（ANф）=13.37×1000/（0.662×100×100）
=2.01N/mm2＜1.17×15N/mm2
满足要求。
四、柱箍计算：
框架柱截面500×500，柱箍间距800mm。
1、荷载计算：
新浇砼侧压力：
F1=0.22rc。
t0。
β1。
β2。
v1/2
=45.79KN/m2
F2=rc。
H=24×3.6=86.4KN/m2
取最小值：
F3=45.79×0.85×1.2=46.71KN/m2
振捣砼产生的荷载：
F4=4×1.4=5.6KN/m2
折减5.6×0.85=4.76KN/m2
F5=F3+F4=46.71+4.76=51.47KN/m2
Q=FL1=51.47×0.8=41.08KN/m
2、强度计算：
M=QL×L/8=41.18×500×500/8=1286875N/m
N=Q×500/2=10295N
[（N/AN）+M/（WN。
fm）]＜ft
[（10295/（100×100））+[（1286875×6）/（100×100×17）]＜9.5
1.03+0.05=1.08＜9.5满足要求。
3、挠度计算：
5qt4/384EI＜[V]——F为侧压力标准值
Q=FL1=0.8×（45.79+4）=39.83KN/m
（5×39.83×6.25×1010×12）/（384×1012）=0.39mm
[V]=b/500=1mm。
0.39＜1
满足要求
五、配板的工作步骤
1、根据施工组织设计对施工段的划分、施工工期长短和流水作业的安排，首先明确需要配制模板的层段数量。
2、根据工程情况和现场施工条件，决定模板的组装方法和支撑方法。
3、按照已经确定的配制模板的层段数量，根据施工图纸中梁、柱、板尺寸，进行模板组配设计。
4、进行夹箍和支撑件等的设计计算和选配工作。
5、明确支撑体系的布置、连接和固定方法。
明确构件内预埋件的固定和管线架设方法，以及对特殊部位（如预留孔洞等）的处理方法。
6、根据所需钢模板、连接件、支撑及架设工具等列出统计表，以便备料。
六、施工前的准备工作
1、进行中心线和位置线的放线
首先用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线。
放线时，要根据施工图纸在地坪上弹出模板的内边线，墙模板要弹出模板的内外边线，以便于模板的安装和校正。
2、作好标高的测量
用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。
如无法直接进行引测，也可以采用过渡引测点的方法，以便于模板的安装和校正。
3、进行找平工作
为了确保模板位置准确和防止模板底部漏浆，模板安装前必须进行安装面找平工作，可沿模板内边线用1：
3水泥砂浆抹成条带，用水准仪找平，作为模板的支撑面。
4、设置模板定位基准
采用短钢筋定位法，即在构件截面切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上（切勿烧伤主筋断面），并按双排主筋的中心分档，以保证钢筋和模板位置的正确。
七、各种构件模板的组装和架设方法
1、柱模板
为使柱四角不漏浆，在柱四角采用泡沫条堵严，保证柱强度及美观。
柱模板组装方法采用单片预组装拼装。
即将事先预组合的单片模板，经检查其对角线、板边平直度、外形尺寸等有关质量项目，方可试吊。
经试吊无变者，方可吊装就位。
在第一片模板安装就位并做临时支撑后，随即进行第二片模板就位，并用U型卡与第一片模板连接成L型，并做第二片模板的临时支撑。
如此再完成第三、四片模板的安装随即检查并纠正位移和垂直度、对角线偏差，补齐四角U型卡，再由下至上按设计要求安装柱箍。
柱模全部安装完成后，再进行一次全面检查，合格后与支架固定或张紧缆风绳。
2、梁模板
梁底模板采用单片就位安装，在复核梁底标高、校正轴线位置无误后，搭设梁模板支架、固定横楞，再在横楞上铺放梁底板。
在检查预组合的和两侧模板的尺寸、对角线、平整及钢楞的连接、吊点位置后，吊装两侧模板，与底模连接并设斜撑固定，然后按要求起拱。
在检查梁模位置和尺寸无误后，进行钢筋绑扎。
卡上梁上口。
3、楼梯模板
踏步面采用木板封闭，以使砼浇捣后，踏步尺寸准确、楞角分明，为防止浇砼时将产生顶部模板的升力，采用附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板连接，使其变形得到控制。
八、模板拆除
对竖向结构，在其砼浇筑48h内，待其自身强度能保证构件不变形，不缺楞掉角时，拆除侧模；梁板等水平结构早拆模板部位的拆模时间，须根据同一条件养护的砼试件的强度试验结果及待预应力筋张拉完毕后，结合结构尺寸和支撑间距，经验算来确定。
（同时可用回弹仪来测定砼强度作为参照）。
模板拆除后，应随即进行修整及清理，然后，将模板分类堆放整齐，达到使用方便。
九、安全措施
1、施工人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须戴好安全带。
2、安装与拆除5M以上模板，应搭设脚手架，并设防护拦杆。
3、支模过程中如须中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。
4、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上。
作到上下呼应。
5、拆模时，应经工长、技术员同意，并砼达到设计强度要求，方可拆除。
2.3.临时用电措施
施工部署
进入现场后，工长会同电工与甲方取得联系，明确甲方提供的电源位置为图书馆配电室。
根椐施工进度及机械进场数量及时间，明确现场机械设备位置，确定总闸箱位置、分闸箱位置数量及主干线走向。
2、用电计算
施工高峰时期设备总的用电量可按下式计算：
P=1.1（K1*ΣP1/COSФ+K2*ΣP2）
式中P—供电设备总需要容量（KVA）
P1——电动机额定功率（kW）
P2——电焊机额定功率（KVA）
COSΦ——电动机平均功率因数，这里选用COSΦ=0.7
K1，K2——设备需要系数，这里选用K1=K2=0.6
施工高峰期各用电设备功率如下：
混凝土搅拌机7.5KW2台
钢筋调直机5.5KW1台
弯曲机2.8KW1台
切断机7KW1台
振捣器1.1KW3台（共备用8台）
卷扬机22KW2台
木工圆锯3KW1台
直流电焊机14KVA2台
所以
P=1.1[0.6×（7.5×2+5.5×1+2.8×1+7×1+1.1×3+22×2+3×1）/0.7+0.6×14×2]=92.58（KVA）
现场照明用电量相对各种设备来说较小，考虑在设备用电量再加上10%即可，即现场总用电量为1.1×92.58=101.84（KVA）
3、临时供电线路
现场临时用电完全由工地附近图书馆的电力系统供电，参考上述用电量计算结果民用电选用变压器功率为150KVA。
4、选择配电导线截面积：
为了安全和节约起见，现场临时供电系统选用BLX型橡皮绝缘铝导线，按负荷最大的线路进行计算动力用电。
动力用电用三相四线制引入现场。
本路线中主要负荷为塔吊，塔吊电机往往满载运行，所以需要系数选的大一点，选用K=0.8COSΦ=0.75
１）按允许电流选择：
3
I线=K×ΣP/（COSΦ×U线×）
=0.8×101840/（0.75×380×1.732）
=165（A）
查有关资料选用35mm2BX型铜芯橡皮线，实际允许电流为180A。
２）按允许电压降选择：
为了简化计算，把全部负荷集中在线路末端来考虑，已知从变压器总配电盘到用电器线路长度约为100m，允许相对电压损失ε=8%，当铝线用三相四线制供电时，C=46.3。
导线截面
S=（ΣP*L）/（C*ε）
=（101*100）/（46.3*8）
=27（mm2）
３）按机械强度选择：
橡皮铝导线架空敷设时其截面积不得小于10mm2。
综合三种方法最后选择导线截面积为35mm2。
5、安全用电措施：
✧本临时用电采用TN---S系统，配电干线全部采三相五线制，配电设备内装置N母线、PE线。
✧接地与接零系统保护必须保证工作接地与重复接地符合要求，工作零线和保护零线不允许混接。
✧供电线路与建筑物和施工设施之间保证施工安全距离和安全屏护并做到绝缘良好。
✧龙门架、爬架等安装防雷装置。
✧固定式配电箱和流动式配电箱内分别装置漏电保护器实行两级保护，漏电保护装置参数匹配，动作灵敏可靠。
实现一机、一闸、一保护。
✧配电箱内所有压头必须牢固、可靠、无松动，电缆线蕊应采用接地端子压接后刷锡。
✧电箱必须统一制式，设门、锁，防雨设施齐全。
铁闸箱必须设保护接地。
✧现场照明线路按要求架设，回路设漏电保护器一台，灯具金属外壳作接零保护。
分包工人宿舍、潮湿作业环境及手持照明灯用36伏电压。
夜间施工照明灯具和线路应固定。
✧电器装置、闸具、熔断器参数与设备容量相匹配并按标准安装。
✧大负荷用电接入开关送电前由主管负责人，认真检查确认。
✧配电线路、架空线路必须符合标准要求，线路过道、穿墙必须按标准保护。
施工期内禁止有电线老化、破皮未包扎现象出现，埋设电缆的钢槽采用砖砌0.2—0.7米，沟底铺砂100厘米。
并有DN150塑料套管。
✧按标准记全各种用电记录，并且记录要有可追溯性。
✧现场除持证维护电工外，任何人不准动用配电箱，动力设备或线路开关。
若出现故障应上报项目部，项目部派电工解决，其他任何人不准乱动，电工按要求定期维修检查线路。
✧所有进场的电气材料、防护设施必须有合格的证件，并且经电工试验合格后方准投入使用。
具体线路铺设见平面布置图。
2.4.脚手架工程
概述：
哈尔滨学院第一食堂维修扩建工程采用扣件式钢管脚手架，用于主体与装饰施工的内外脚手架和部分模板支承体系（钢管为ф48X3.5MM），与其它脚手架相比具有拼拆快速省力，受力稳定可靠，避免拧螺栓作业，不易丢失零散扣件等优点。
一、钢管组合型式：
排距Lb=1.2米，立杆间距La=1.5米，横杆步距h=1.5米，内立杆至墙面间距0.35—0.45米，斜撑杆的网格为2.4×3.0，连接在脚手架的节点上，每三步三跨设置连墙撑一点。
二、搭设准备：
脚手架搭设前，应逐级对搭设人员作技术交底。
确定脚手架的平面、立面布置，按照各杆件规格清单对进场的杆件进行检查验收，清除脚手架搭设场地的杂物，并使排水畅通。
三、搭设顺序：
安放立杆垫座或可调座——交错安装6.0m和3.0m长立杆——第一步横杆——第一步斜杆——接头锁紧——铺脚手板——立杆——立杆连销——第二步立杆——第二步横杆……封挂安全网——验收后交付使用。
四、扣件式脚手架的设计计算：
扣件式脚手架的水平杆与立杆的连接采用的直角扣件，因水平杆通过直角扣件固定在立柱上，扣件的抗剪抗滑动能力较高，但扣件对横杆转动约束能力较低，因此，碗扣式脚手架立杆的受力特点类似于两端铰接的轴心受压杆件。
按照两端铰接的轴心受压杆件进行计算可得出偏于安全的结果。
横杆可按照简支梁计算。
1、横杆弯矩计算
资料查得钢脚手板自重标准值0.3KN/m2，结构脚手架施工均布荷载标准值3KN/m2。
横杆弯距设计值M=1.2MGK+1.4∑MQK
=1.2×0.0283+1.4×0.283
=0.432KN•ｍ=432×10３N•mm
MGK—脚手板自重标准值产生的弯距，MGK=1/8ｑ1Lb2=1/8×0.225×Lb2=0.0283KN•ｍ。
∑MQK—施工荷载标准值产生的弯距，∑MQK=1/8ｑ2Lb2=0.283KN•ｍ
（其中ｑ1、ｑ2分别为脚手板自重和施工荷载在横杆上产生的均布力。
）
ｑ1=La×0.3/2=1×1.5×0.3/2×1=0.225KN/m
ｑ2=La×3/2=2.25KN/m
δ=M/W=432×10３/5.08×10３=85.04KN/mδ——横向水平杆的抗弯强度
Ｗ——截面横量Ｗ＝5.08cm３＝5.08×10３mm2
f——钢材的抗弯强度的设计值f=205N/mm2
满足要求。
1、2、扣件的抗滑承载力验算
2、R=（1×1.5×0.3/20+1×1.5×3/2）×1/2=1.238KN3、R——纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。
4、RC——扣件的抗滑承载力设计值，查得RC=8.00KN。
5、满足要求。
6、3、立杆稳定性计算：
7、
（1）不组合风荷载时
8、N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4∑NQK=1.2（2.51+0.9）×1.4×2.25=7.242KN
NG1K——脚手架结构自重标准值产生的轴向力。
由步距h=1.5米，纵距la=1.5米知每米立杆承受的结构自重标准值ｑｋ＝0.1394KN/m,架子高18米所以NG1K=0.139×18=2.510KN。
NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，钢跳板自重标准值查得0.3KN/ｍ2，按2层跳板计算。
NG2K=0.3×Lb×La×2=0.3×1.2×1.5×2=0.9KN。
∑NQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和。
∑NQK=1/2×Lb×La×3=1/2×（3×1.2×1.5）=2.25KN。
N/ΦA=7.24×103/95×4.89×102=0.156N/mm2Φ——轴心受压构件的稳定系数，因长细比λ=l0/I=1.5/1.58×10-2=95,查得Φ=0626。
A——立杆的截面面积，查得A=4.89cm2。
2）、组合风荷载
风荷载产生的弯矩ＭＷ=0.85×1.4ＭＷ=0.85×1.4×Wklah2/10=0.85×1.4×0.55×1.5×1.52/10=0.221KN·m
WK——风荷载标准值WK=0.55KN/m2
N/ΦA+ＭＷ／Ｗ=0.156+0.221×103/5.08=43.66N/mm符合要求
4、连墙件计算：
NC=Nlw+N０=13.86+5=18.86NC——连墙件轴向力设计值（KN）。
Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，Nl=1.4·WK·AW=1.4×0.55×20.25=13.86KN,其中WK为风荷载标准值WK=0.55KN/m2。
AW为每个连墙件的覆盖面积，因每三步三跨设置连墙撑一点，所以AW=（3×h）×（3×La）=4.5×4.5=20.25m2。
9、N０—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），双排取5。
10、F—连墙体承载力，连墙体采用6mm钢筋两股，所以F=23.173KN５、地基承载力设计值fg
P=50.3KN/m2KC——脚手架地基承载力调整系数，本工程地基为粘土查得KC=0.5。
FgK——地基承载力标准值。
P——立杆基础底面的平均压力。
P=N/A=7.242/0.144=50.3KN/m2。
（N为上部结构传到基础顶面的轴向力设计值，N=7.242KN，A为基础底面面积，因为脚手架立杆下铺180mm厚的240mm宽的红砖基础。
A=0.24×（0.24＋0.18×2）=0.144m2）。
满足要求。
五、脚手架的搭设规定
脚手架搭设场地应平整、夯实并设置排水措施。
立于土地面之上的立杆底部应加设宽度≥200ｍｍ、厚度≥50ｍｍ的垫木、垫板或其他刚性垫块。
在搭设前必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。
脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：
⑴按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。
⑵周边脚手架应从一个角步开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。
⑶应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。
⑷在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。
边长≥20ｍ的周边脚手架，亦应适量设置抛撑。
⑸剪力撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。
（6）脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6ｍ。
当作业层高出其下连墙件2步或4步以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
六、脚手板或其他作业层铺板的铺设应符合以下规定：
⑴脚手板或其他铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定。
⑵脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧直承横杆的距离应控制在100～200ｍｍ之间。
⑶脚手板采用搭接铺放时，其搭接长度不得小于200ｍｍ，且应在搭接段的中部设有支承横杆。
铺板严禁出现端头超出支承横杆250ｍｍ以上未作固定的探头板。
⑷当采用冲压钢脚手板纵向铺设时，其下直承横杆的间距不得大于1.5ｍ。
装设连墙件或其他撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和架体的显著变形。
七、脚手架的拆除规定
脚手架的拆除作业应按照规定的拆除程序进行。
连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。
拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。
在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。
八、脚手架的安全技术措施
1、对所有进场施工人员加强有关脚手架方面的安全教育，其中包括架子工的自我保护教育、其它工种作业人员使用脚手架的安全教育以及安全管理人员的教育。
2、审查脚手架施工方案。
首先是施工队伍结合工程自我做检查，必要时会同建设单位、监理单位以及邀请专家共同审查，避免因方案考虑不周，引起重大事故。
3、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。
工人必须戴安全帽和佩挂安全带。
不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
4、设后的验收检查。
再次对脚手架能否安全工作作出论证，并作好验收检查记录。
对验收时提出的问题改进后才能投入使用。
规范架子工的作业工人必须持证上岗。
5、使用过程中的检查以及特殊天气情况如雨、雪、大风之前、之后的检查。
6、施工时要严格控制脚手架使用荷载，确保有较大的安全储备；要严格按规范要求对脚手架进行定期与不定期检查，发现隐患，立即整改。
脚手架搭设过程要及时设置连墙撑，斜撑杆，以及必要的拉绳吊索，避免搭设过程中发生变形，倾倒。
7、脚手架要设置防电、避雷的防护措施。
要与电压1～20千伏下的架空输电线路距离不小于2米，同时要有隔离防护措施，水平距离50延长米设置一处避雷，施工照明通过脚手架应选用36伏安全电压。
8、作业层距地（楼）面高度≥2.5ｍ时，在其外侧边缘必须设置挡护高度≥1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应≤0.5m。
临街脚手架，架高≥25ｍ的外脚手架以及在脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架，应视需要采用外立面全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。
封闭围护材料采用密目安全网、塑料编织袋、竹笆等材料。
9、上下脚手架的梯道、坡道、栈桥、斜梯、爬梯等均应设置扶手、栏杆或其他安全防（围）护措施并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。
九、遇有下列情况时，应按以下要求加设安全网：
1、架高≥9ｍ，未作外侧面全封闭、半封闭或立网封护的脚手架，应按以下规定设置首层安全网和层间网：
①首层网应距地面4m设置，悬出宽度应≥3.0ｍ。
②层间网自首层网每隔3层设一道，悬出高度应≥3.0ｍ。
2、外墙施工作业采用栏杆或立网围护的吊篮，架设高度≤6.0ｍ的挑脚手架、挂脚手架和附墙升降脚手架时，应于其下4～6ｍ起设置两道相隔的3.0ｍ的随层安全网，其距外墙面的支架宽度应≥3.0ｍ。
2.5.拆除工程
拆除工程安全措施：
✧拆除楼梯和女儿墙时，应避免交叉作业
升级会员 