350900梁模板计算书改1.docx

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350900梁模板计算书改1

350×900梁模板计算书

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.35；

梁截面高度D（m）:

0.9

混凝土板厚度（mm）:

0.10；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La（m）:

0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.10；

脚手架步距（m）:

1.50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

2.4/6.1；

梁两侧立柱间距（m）:

1.25/0.85；

承重架支设:

木方支撑平行梁截面B；

支撑系统：

1.93x1.25门型架和Φ48×3.00；

扣件连接方式:

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0.80；

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

27.6；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

2.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.0

3.材料参数

木材品种：

柏木；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型：

胶合面板；

钢材弹性模量E（N/mm2）：

210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

205.0；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

面板抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.4

4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距（mm）600.0；

面板厚度（mm）：

18.0；

主楞间距（mm）：

1200/850

次楞间距（mm）：

200

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

300；

次楞间距（mm）：

300；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

穿梁螺栓竖向间距（mm）：

400；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

主楞龙骨材料：

钢楞；

截面类型为圆钢管48×3.0；

主楞龙骨材料：

木楞,，宽度50mm，高度80mm；

二、梁模板计算

根据设计图纸，梁截面为350×900mm，梁模板采用18mm厚夹板,梁底钢管支撑间距1250mm（层高7.2米的为900mm），侧模加竖向50×80mm木枋间距300mm，梁穿φ12@500，间距300，梁底横楞为间距250mm的50×80mm木枋，纵楞为两条50×80mm木枋（层高7.2米的为48钢管）

〔1〕底模板验算

计算简图

〈1〉荷载计算

①模板自重0.35×0.35=0.123KN/m

②新浇混凝自重0.35×0.90×25=7.88KN/m

③钢筋自重0.35×0.9×1.5=0.47KN/m

④施工振捣荷载2.0×0.35=0.700KN/m

⑤施工人员及设备荷载:

0.35×2.5=0.875KN/m（均布荷载）

F=2.5KN（集中荷载）

Ⅰ.当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时:

总竖向荷载q1=（①+②+③）×1.2+1.4×（④+⑤）

=（0.123+7.88+0.47）×1.2+1.4×（0.700+0.875）

=12.37KN/m

Ⅱ.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:

总竖向荷载q2=（①+②+③）×1.2+1.4×④

=（0.123+7.88+0.47）×1.2+1.4×0.700=11.15KN/m

〈2〉强度验算

按四跨连续梁计算，查表（《施工手册》第四版P52）得各系数如下：

均布荷载计算系数：

Km=-0.107剪力系数KV=-0.607,挠度系数Kω=0.632

集中荷载计算系数：

KmF=0.169剪力系数KV=-0.661,挠度系数Kω=1.079

则M1=Kmq1l2=0.107×12.37×0.202=0.0529KN.m

M2=Kmq2l2+KmFFl=0.107×11.15×0.202+0.169×2.5×0.20

=0.132KN.m

取M2进行验算。

W=bh2/6=350×182/6=18900mm3

б=M/W=（0.132×106）/18900=6.98N/mm2<[б]=13N/mm2满足要求。

〈3〉抗剪验算

V=kvq2l+kvF=0.607×11.15×0.20+0.661×2.5=3.00KN

τ=3v/2bh

=（3×3.00×103）/（2×350×18）=0.71N/mm2

〈4〉挠度验算

q=1.2×（①+②+③）=1.2×（0.123+7.88+0.47）=10.17KN/m

胶合板的弹性模量取E=9500N/mm2

ω=Kω×（ql4/100EI）

=0.632×[10.17×2004/（100×9500×350×183/12）]

=0.06mm<[ω]=l/400=250/250=1.0mm满足要求。

〔2〕梁底模板下横楞计算（200mm）

计算简图如示:

425350425

门型架搭设（层高3.6米）计算简图

250350250

钢管架搭设（层高7.2米）计算简图

〈1〉荷载计算

①模板自重（两侧模和底模简化成线荷载：

0.35×0.2×（0.9×2+0.35）/0.2=0.75KN/m

②新浇混凝土自重:

0.20×0.9×25=4.50KN/m

③钢筋自重:

0.20×0.9×1.5=0.27KN/m

④施工振捣荷载:

0.20×0.9=0.18KN/m

⑤施工人员及设备荷载0.20×2.5=0.5KN/m

总竖向荷载：

q1=1.2×（①+②+③）+1.4（④+⑤）

=1.2×（0.75+4.5+0.27）+1.4×（0.18+0.50）

=7.58KN/m

木枋自重均布荷载：

选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。

q2=1.2×0.05×0.08×6.0=0.029KN/m

〈2〉强度验算

查《施工手册》第四版P47

w=bh2/6=50×802/6=53333.33mm3

б=M/w=0.685×106/53333.33

=12.8N/mm2<[б]=13N/mm2

间距为200mm可满足要求。

很明显，钢管搭设（层高7.2米）的支撑系统梁底模板下横楞跨度较小，也能满足要求

〈3〉抗剪验算

查《施工手册》第四版P47

V=qb/2=（7.58×0.35）/2=1.33KN

τ=3v/2bh=（3×1.33×103）/（2×50×80）=0.500N/mm2

钢管搭设（层高7.2米）的支撑系统梁底模板下横楞抗剪验算同上

〈4〉挠度验算

查《施工手册》第四版P47

q=1.2×（①+②+③）=1.2×（0.75+4.5+0.27）=6.624KN/m

E=10000N/mm2

I=bh3/12=（50×803）/12=2133333.33mm3

ω=[qbl3（8-4b2/l2+b3/l3）]/384EI

=[6.624×350×12003（8-4×3502/12002+3503/12003）]/（384

×10000×2133333.33）

=3.75mm<[ω]=l/400=1200/250=4.8mm满足要求。

很明显，钢管搭设（层高7.2米）的支撑系统梁底模板下横楞跨度较小，也能满足要求

〔3〕纵楞计算

〔3.1〕梁底模纵愣（支承在顶托上的木枋）的计算（层高3.6米）

采用双排木枋（长2000），三跨，计算简图如图示

〈1〉荷载计算

支座就是门型架的顶托，纵楞计算时可忽略作用于支座的荷载

每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是

P=qb/2=7.58KN/m×0.35m/2=1.327KN

〈2〉强度计算

按《施工手册》第四版P52三跨连续梁计算，查表得各系数如下：

Km=0.267剪力系数KV=-1.267,挠度系数Kω=1.883

M=Km×PL=0.267×1.327×0.6=0.21KN.m

W=bh2/6=50×802/6=53333.33mm3

б=M/w=0.21×106/53333.33=3.98N/mm2<[б]=13N/mm2

满足要求。

〈3〉抗剪验算

v=KVp=1.267×1.327=1.68KN

τ=3v/2bh=（3×1.68×103）/（2×50×80））

=0.63N/mm2

〈4〉挠度验算

荷载不包括振捣荷载，则

q3=1.2×（①+②+③）+1.4×⑤

=1.2×（0.75+4.5+0.27）+1.4×0.5

=7.324KN/m

p=qb/2=7.324×0.35/2=1.28KN

I=bh3/12=50×803/12=2133333.33mm3

满足要求。

钢管搭设（层高7.2米）的支撑系统梁底模板下横楞跨度一样，也能满足要求

〔3.2〕梁底模纵愣（Ø48钢管长6000）的计算（层高7.2米）

采用双排钢管（长6000），按五等跨计算，计算简图如图示

〈1〉荷载计算

支座就是纵楞与立杆交界处，纵楞计算时可忽略作用于支座的荷载

每一根梁底木枋传到纵楞钢管的集中力设计值是

P=qb/2=7.58KN/m×0.35m/2=1.33KN

〈2〉强度计算

按《施工手册》第四版P52五跨连续梁计算，查表得各系数如下：

Km=-0.281剪力系数KV=-1.281,挠度系数Kω=1.795

M=Km×PL=0.281×1.33×0.6=0.22KN.m

W为48钢管截面抵抗矩=4490.00mm3

б=M/w=0.22×106/4490.00=49.00N/mm2<[б]=205N/mm2

满足要求。

〈3〉抗剪验算

v=KVp=1.281×1.33=1.70KN

τ=2V/A=2×1.70×103/424.115

=8.02N/mm2

其中，τ--主楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；

      V--主楞计算最大剪力（N）：

；

      A--钢管的截面面积（mm2）：

A=424.115mm2；

      fv--钢管的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=120N/mm2

〈4〉挠度验算

荷载不包括振捣荷载，则

q3=1.2×（①+②+③）+1.4×⑤

=1.2×（0.75+4.5+0.27）+1.4×0.5

=7.324KN/m

p=qb/2=7.324×0.35/2=1.28KN

48钢管惯性距I=108000mm3

满足要求。

〔4〕梁侧模及对拉螺栓拉力计算

〔4.1〕梁侧板压力计算

〈1〉荷载计算

根据《建筑施工手册》公式[8-6]

F=0.22t0β1β2V1/2

其中

t0新浇筑混凝土的初凝时间t0=（T为混凝土温度，取25°C）

F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力

c混凝土的重力密度取25KN/m2

β1外加剂影响修正系数取1.0

β2混凝土塌落度修正系数泵送混凝土取1.15

V混凝土的浇筑速度取2.0m/h

故

F=0.22×25×5×1.0×1.15×2.01/2=44.7KN/m2

根据公式[8-7]

其中

F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力

c混凝土的重力密度取25KN/m2

H混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的总高度（即梁截面高度0.9m）

取较小值作为计算荷载，即F=22.5KN/m2

〈