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消防设计专篇DOC68页
消防设计专篇（DOC68页）
项目号：
64-2013-11A
珠海长炼石化设备有限公司
120×104t/a石脑油综合利用项目
基础工程设计
消防设计专篇
长岭炼化岳阳工程设计有限公司
二0一三年一二月
珠海长炼石化设备有限公司
120×104t/a石脑油综合利用项目
基础工程设计
行政负责人：
严华
技术负责人：
匡晓辉
经济负责人：
李代玉
项目经理：
李根忠
长岭炼化岳阳工程设计有限公司
二0一三年一二月
项目名称：
120×104t/a石脑油综合利用项目
建设单位：
珠海长炼石化设备有限公司
建设单位法人代表：
唐征宇
编制单位：
长岭炼化岳阳工程设计有限公司
编制人员名单
安全环保：
周映胡益君宋新明
炼化工艺：
华冬梅李根忠罗文吾
储运工艺：
王俊周南罗武平
给排水工艺：
周映胡益君宋新明
管道设计：
谢兴李根宗罗文吾
采通：
陈荣蔡国球王先容
建筑：
钟杨潘东平刘德文
总图：
周双喜岳华瑞张林芝
结构：
蒯玉根廖志伟刘德文
电气：
肖志兵罗菊华陈立平
仪表：
刘镶平马凤任义
电信：
澎湖涂道发陈立平
概算：
陈蕾黄以文谢正炜
说明书
项目号
64-2013-11A
文表号
30-1/S1
日期
2013.12
长岭炼化
岳阳工程设计有限公司
珠海长炼石化设备有限公司
第1页共51页
120×104t/a石脑油综合利用项目
编制
消防设计专篇
校核
审核
设计阶段
基础设计
编制:
校核:
审核：
修改
修改内容及所及页号
日期
修改人
校核人
审核人
1设计依据
1.1设计合同及批复文件
1.1.1《珠海长炼石化设备有限公司120×104t/a石脑油综合利用项目》建设工程设计合同。
1.1.2中国石化石油化工科学研究院提供的“珠海长炼石化设备有限公司120×104t/a石脑油综合利用项目相关工艺数据包”。
1.1.3各次会议的会议纪要。
1.1.4珠海长炼石化设备有限公司提供的其他相关设计基础资料。
1.2国家及地方的相关法规
1.2.1《中华人民共和国消防法》。
1.2.2《建筑工程消防监督审核管理规定》（中华人民共和国公安部）。
1.2.3《中华人民共和国工程建设标准强制性条文》（2000年10月18日）。
1.3设计采用的主要标准规范
1.3.1《石油化工企业设计防火规范》（GB50160-2008）
1.3.2《泡沫灭火系统设计规范》（GB50151-2010）
1.3.3《建筑灭火器配置设计规范》（GB50140-2005）
1.3.4《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）
1.3.5《石油化工可燃气体和有毒气体检测报警设计规范》（GB50493-2009）
1.3.6《建筑物防雷设计规范》（GB50057-2010）
1.3.7《石油化工静电接地设计规范》（SH3097-2000）
1.3.8《石油化工企业给水排水系统设计规范》（SH3015-2003）
1.3.9《石油化工采暖通风与空气调节设计规范》（SH3004-2011）
1.3.10《石油化工防火堤设计规范》（SH3125-2001）
1.3.11《建筑照明设计标准》（GB50034-2004）
1.3.12《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》（GB50058-1992）
1.3.13《火灾自动报警系统设计规范》（2008年版）（GB50016-98）
1.3.14《石油化工仪表接地设计规范》（SH/T3081-2003）
1.3.15《固定式压力容器安全技术监察规程》（TSGR0004-2009）
1.3.16《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GB/T50065-2011）
2、项目概况
2.1项目建设主要技术介绍
120×104t/a石脑油综合利用项目采用新技术、新工艺与传统技术及工艺相结合的方式进行建设，既能大幅度提高产品收率与生产效率，延长催化剂的使用寿命，又能节能降耗，减排和降低污染，保护生产环境，大大降低投资成本的同时并通过保持工艺技术的领先程度，持续保持本项目产品的市场竞争力。
本工序下游产品进行深加工技术具有竞争优势，将环戊二烯加氢生产高密度高能燃料、甲苯加氢生产甲基环己烷等高新技术项目。
采用的先进技术如下：
采用新催化重整工艺，利用膜分离技术提高催化重整工艺中产生并使用的含氢物料的氢含量，同时通过操作单元的新设计，加大重整物料及氢气的循环力度确保重整产物的产量和氢平衡，从而提高生产效率。
在催化重整过程中，石脑油原料加热升温后，进入反应装置；产物冷却后进行高压分离；分离后的重整产物进入稳定塔处理；塔底所得的重整生成油进入抽提系统；所得抽出油进入第一回收塔；底部采出物进入第二回收塔；底部采出物返回抽提系统；抽提后，所得抽余油进入水洗系统；水洗后，产品进入第一切割塔；所述抽余油第一切割塔上部采出食品级溶剂；底部与第二切割塔相连接；上部采出庚烷溶剂；同时底部采出重烃溶剂。
本发明的采出芳烃及其溶剂的重整方法的优点是：
处理能力、液体收率、芳烃产率、各种溶剂、氢气产量大大提高。
本公司与中国石油大学和湖南长岭科技开发公司共同开发的稠环芳烃加氢工艺专有技术是国内外首创，将产生极大的经济价值。
稠环芳烃加氢工艺技术采用低温低压，不采取循环氢工艺而采用溶解氢即增压氢反应的方法，从而避免了传统的高温高压循环加氢工艺技术投资成本大且安全与工艺操作难度大的技术途径，为建成投产降低生产成本及保证生产安全创造了极为有利的条件。
苯加氢项目采用新型催化剂而不是传统的催化剂，延长了催化剂的使用寿命并确保了催化剂的反应选择性，提高了产品的收率，可同时生产环己烯和环己烷两种产品，可根据市场的要求，按需调配生产比例。
该专用催化剂是本公司与某大学联合开发研制的。
2.2地理条件
2.2.1地理位置
珠海长炼石化设备有限公司120×104t/a石脑油综合利用项目的厂址位于广东省珠海市高栏港经济区石化工业园。
经济区地处珠江口崖门、磨刀门之间，扼西江出海口，距香港45海里，澳门11海里，距广州160公里，距离江门50公里，顺德130公里，东莞150公里，深圳200公里，2个小时到达珠三角主要城市。
石化工业园区将依托便捷的港口及公路输运条件，建设成为以石化储运和石化深加工为主，原料储运与生产加工一体化的石化工业园区。
2.2.2气象条件
1）气温
工程区属亚热带季风气候，多年平均气候特征如下：
多年平均气温：
220C
多年极端最高气温：
38.50C
多年极端最低气温：
1.70C
多年最高平均气温：
22.30C
多年最低平均气温：
21.40C
2）降雨量
多年平均降雨量：
2271.6mm
年最大降雨量：
3379.6mm（1973年）
年最小降雨量：
1200mm（1963年）
最大日降水量：
430mm
历年最大小时降水量：
108.2mm（1984年4月17日）
多年平均日降水量≥25mm的天数:
26.4天
年平均暴雨天数:
12.6天
每年4-9月为雨季,占全年降水日的87.4%。
3）日照
年日照时数1900小时，年总辐射量4390.2兆焦耳/平方米。
4）风向
年主导风为北北西（NNW）。
冬季主导风向：
NNW频率，34.6%
秋季主导风向：
NNW频率，38%
夏季主导风向：
S、SSW频率，33.4%
春季主导风向：
SE、NNW频率，16.9%、14.5%
年平均风速：
4.5m/s
最大风速:
43m/s
基本风压:
0.85kN/m2
六级以上的大风年均:
35天
年热带气旋与台风平均次数、风向：
4.2次，NE-E-S;多发生于6-9月
5）湿度
平均相对湿度（2-6月）：
82%以上
平均相对湿度（10-1月）：
77%以上
年平均相对湿度：
81.6%
6）气压
平均气压:
101.28kPa
最高气压:
103.54kPa
最底气压:
95.32kPa
7）雾况:
全年平均雾日：
13天
雾日出现时间：
1-3月最多，平均8.9天
8）雷暴
年平均雷暴天数71.6天
2.2.3地形地貌
本工程场地原始地貌类型属于浅海滩涂地貌，经人工填海造地平整而成，人工填土层基本为块石，块石分布不均，大小不等，大者约1.0m，小者约0.1米，目前地面标高在2.45~3.87m之间，地面较为平坦。
无危岩、崩塌、滑坡、泥石流、岩溶土洞、暗沟塘、采空区、塌陷、沉陷、地裂缝、破碎等不良地质，故场地不会发生由此引起的地质灾害。
但场地存在松散填土、欠固结淤泥软土；局部中风化岩面起伏大，岩土性质变化大。
该区域属高栏岛，以丘陵地貌为主，多为海岩石海岸。
水底地形坡度较大，水深一般为-5m，-10m和-20m等深线距列岛外侧岸线分别约《1km和10km。
海域的沉积物类型主要为粘土质粉砂（YT）和粉砂质粘土（TY），根据测深资料和210bp测定法研究分析，海域在自然状态下，沉积速率为1.35-3.94cm/a，平均沉积速率1.8cm/a。
2.124水文地质条件
1）水文
海洋水文特征：
潮汐
根据我国沿用的K-（HO1+HK1）/（Hm2）比值的判断标准，K为1.37，属不正规半日潮。
潮汐日不等现象明显。
据历年的统计，本处的潮位特征值（黄海基面起算，单位为m）:
历年最高潮位：
3.06m
历年最低潮位：
-1.49m
历年平均高潮位：
1.08m
历年平均低潮位：
-0.27m
历年平均潮差：
1.34m
历年最大潮差：
3.18m
历年平均潮位：
0.44m
平均涨潮历时：
6：
26
平均落潮历时：
6：
05
2）潮流
崖门口—黄芽海—高栏列岛一带海区海流是潮流、径流和沿岸流的共同区域，这一带属于强潮弱径流海区，高栏、荷包的外侧有一股常年处于偏西南向的沿岸流。
潮流基本上为往复流。
在崖门黄冲、西炮台断面，枯季大潮时，涨潮最大流速大于落潮最大流速，洪季则相反。
此处的最大涨潮、落潮流速相差2%左右。
由于受径流作用，余流向南。
冬季沿岸流流幅宽30-60海里，表层平均流速0.2-0.4m/s。
高栏荷包外侧的海流流向，涨潮时为西北向，落潮时为西南向。
在高栏区，大忙-三角山-南水和荷包-高栏之间的窄口这一纵向潮汐通道，呈往复潮流，涨潮流向西北偏北，落潮流向东南便南。
潮流；在水运动中起控制作用，径流作用较弱。
在三角山——大忙岛以北，径流作用相对较强。
3）波浪
本海域波浪一涌浪为主，全年涌浪占69.1%，风浪占30.9%，港区口门常波向为SE，其频率为50.78%，强流向为SE，次浪为E。
2.2.5地震烈度
根据《广东省地震烈度区划图（1990）》，珠海市属地地震基本烈度为7度区，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组。
2.3项目建设性质及组成
2.3.1建设性质
本工程项目的建设性质为改扩建。
2.2.2项目组成
本工程项目的主要内容催化重整装置联合装置（催化重整及内部完善、抽提精馏，配套建设区域变电所、中心控制室、综合办公楼等生产辅助设施、储运设施改造等。
并对现有配套公用工程设施进行改扩建。
2.3设计范围
本工程的设计范围包括120X104抽t/预加氢、100X104t/a催化重整提精馏装置、40X10t/a抽提精馏装置、及配套辅助生产设施的消防设计，项目单元划分见表2.3-1。
表2.3-1单元划分表
序号
单元号
部分号
单元及部分名称
备注
1
1
01
界区内总图布置
2
2
01
催化重整装置部分
02
40X104抽提精馏装置
3
3
01
原料及产品罐区
02
储运装卸区
03
系统管网
04
火炬系统
05
循环水场
06
消防泵站
07
系统给排水管网
08
空压站
09
除盐水站
10
球罐区
11
污水处理
12
事故池
4
4
1
中心控制室
2
变配电室
2.4产品方案及流程说明
2.4.1工艺装置
本装置为联合装置：
有100万吨/年催化重整（包括120万吨/年原料预处理、100万吨/年催化重整）、40万吨/年抽提精馏装置（包含40万吨/年抽提、30万吨/年精馏装置，精馏装置包含原一期C5装置）。
物料均为上下游关系。
2.4.1.1100万吨/年催化重整装置
（1）重整装置公称加工规模：
120万吨/年，加工弹性：
60%~110%，年开工时间：
8000小时。
表2.4.1.1-1原料处理部分物料平衡
序号
物料名称
数据
备注
Kg/h
x104t/a
1
进料
石脑油
150000
120
罐区
氢气
250
0.2
2
出料
干气
3.125
2.5
至加热炉
液态烃
3.375
2.7
至脱硫
拔头油
18.75
15
至罐区
精制油
125000
100
至重整
表2.4.1.1-2催化重整装置物料平衡
序号
物料名称
数据
备注
Kg/h
X104t/a
1
进料
重整进料
12500
100
自重组反应区来
2
出料
生成油
111875
89.5
至
氢气+干气
10750
8.6
至用氢单元和膜分离
液态烃
2375
1.9
至脱丙丁塔
表2.4.1.1-2重整后分馏装置物料平衡
序号
物料名称
数据
备注
Kg/h
X104t/a
1
进料
重整生成油
111250
89
自重组反应区来
拔头油
18750
15
自重组反应区来
液态烃
5625
4.5
自重组反应区来
2
出料
抽提进料
42810
34.248
至罐区或抽提精馏装置
S1000
9504
7.6032
经过至罐区
S1500
11168
8.9344
至罐区
S1800
5678
4.5424
至罐区
S2000
5235
4.188
至罐区
庚烷
12234
9.7872
至罐区
正丁烷
5700
4.56
至罐区
戊烷
16890
13.512
至罐区
正己烷
5136
4.1088
至罐区
异己烷
7126
5.7008
至罐区
环己烷
3666
2.9328
至罐区
轻组分
4119
3.2952
至罐区
重组分
6324
5.0592
至罐区
表2.4.1.1-3苯加氢部分物料平衡
序号
物料名称
数据
备注
Kg/h
X104t/a
1
进料
苯
5852.9
4.68232
自罐区
氢气
700
0.56
自膜分离
2
出料
环己烷
6254.7
5.00376
至罐区
放空尾气
298.2
0.23856
至氢气系统
（2）流程描述
催化重整联合装置包括：
原料预处理部分、催化重整部分、、重整后分馏部分、氢气提纯部份、溶剂油加氢部分、重芳分离部分、苯加氢部分、液态烃脱硫部分、溶剂再生部分。
①重整反应部分
a.预加氢单元工艺流程
精制油自精制油罐用泵送至原料油缓冲罐（V－201），V－201用燃料气气封，V－201的精制油经预加氢进料泵（P－20lAB）升压至3．0MPa左右，经预分馏塔顶进料换热器（E－20lAB）管程后，与预加氢增压机（C－20lAB），送来的氢气以300：
1体积比混合后，进入预加氢进料换热器（E－202A—F）壳程．升温至290℃左右，分四路进预加氢加热炉（F－201），加热至反应温度410℃，进入制氢反应器（R－200B）。
反应产物由制氢反应器（R－200B）底部出来，经预加氢进料换热器（E－202A—F）管程、预加氢产物脱水塔进料换热器（E－204AB）管程和预加氢冷凝器（E－203AB）冷却到40℃后，进入预加氢气液分离罐（V－202）进行气液分离，分出的气体纪委粗氢气，其中含有少量轻烃、硫化物和水份，因此必须进行净化，由预加氢气液分离罐（V－202）出来的氢气一部分首先进入活性塔吸附器（V-211C）脱除轻烃和硫化物，然后进入重整反应部分的分子筛罐（V-211AB），进行脱水干燥，经过净化后的氢气纯度达99%左右（C2轻烃<.5%（V）,H2S<1ppm（V）,H2O<50ppm（V）,即可送往宠系统作为重整开工用氢。
另一部分至预加氢增加机（C-201AB）增压作为循环氢。
预加氢气液分离罐（V－202）底部出来的反应生成油返回罐区精制油罐，作为重整开工用油。
原料油自罐区用泵送经原料预切割塔进料预热器（E-218AB）管程升温至76℃后，进入原料预切割塔进料换热器（E-219AB）管程，升温至138℃进原料预切割塔（T-214）第6层塔板上作为原料预切割塔进料，塔顶油气经原料预切割冷凝器（E-236ABCD），冷却至40℃，进入原料预切割塔顶回流罐（V-235），V-235顶部不凝气经压控排至火炬，V-235底部液相经原料预切割塔顶回流泵（P-238AB）升压，一路去原料预切割塔T-214顶第35层塔板上，作为塔顶回流，另一路作为拔头油送至罐区。
原料预切割塔（T-214）中部第17层塔板处油气采出，经石脑油抽出泵（P-237AB）升压，进入原料预切割塔进料预热器（E-218AB）壳程、石脑油冷却器（E-238）冷却至40℃，进入原料油缓冲罐（V－201）。
原料预切割塔（T-214）底部液相经原料预切割塔底泵（P-235AB）升压，分为两路，一路经原料预切割塔重沸炉（F-203A）升温至325℃左右，返回T-214第一层塔板，作为塔底重沸热源；另一路经原料预切割塔进料换热器（E-219AB）壳程、重组分冷却器（E-237AB）冷却至40℃，作为重组分送至罐区。
原料油缓冲罐（V－201）用燃料气气封，V－201的原料油经预加氢进料泵（P－20lAB）升压至3．0MPa左右，进预分馏塔顶进料换热器（E－20lAB）管程。
升温至109℃，与预加氢增压机（C－20lAB），送来的氢气以140：
1体积比混合后，进入预加氢进料换热器（E－202A—F）壳程．升温至260℃左右，分四路进预加氢加热炉（F－201），加热至反应温度320℃，先进入脱砷反应器（R-200A）脱除砷化物（砷含量<1ppb）后，进入预加氢反应器（R－201）。
在预加氢进料泵（P－20lAB）入口，设有注硫化物（DMDS）设施，供催化剂硫化时使用。
预加氢反应产物经E－202A—F换热器壳程，进入预加氢产物脱水塔进料换热器（E－204AB）壳程再与余氢混合后，进入预加氢冷凝器（E－203AB）冷却到40℃后，去预加氢气液分离罐（V－202），反应产物在此进行油气水三相分离，V－202顶部重整氢去增压机氢气分液罐（V－209）和气相脱硫部分，V－202底部液体，自压分别经过E－204AB、E－205壳程，升温至160℃进脱水塔（T－201）第22层塔板上作为脱水塔进料，含微量的硫化氢和胺盐类的污水，在V－202底切出去经装置内污水处理池，再流出装置。
脱水塔（T－201）塔顶油气经冷凝器（E－206），冷却到40℃，进入脱水塔顶回流罐（V－203），V－203顶气相去脱硫部分，V－203底液相由脱水塔顶回流泵（P－203AB）升压，去脱水塔顶第30层塔板上，作为塔顶回流，余下部分做为液态烃至液态烃脱硫塔（T-212）脱硫。
脱水塔（T－201）底液相分为两路，一路经脱水塔加热炉泵（P－202AB）升压后，分四路进脱水塔底加热炉（F－202）加温至210℃左右，返回脱水塔第一层塔板，作为塔底重沸热源，另一路自压分别经脱水塔进料换热器（E－205AB）管程、预分馏塔进料换热器（E－207AB）壳程升温至180℃，进入预分馏塔（T－202）第18层板上做为预分馏塔进料。
在开工初期或操作不正常时，在脱水塔（T－201）底设液相脱硫罐（V－210）经脱硫罐除去硫等杂质、以满足重整催化剂操作的需要。
预分馏塔（T－202）顶部轻组分油气，分别经预分馏塔顶进料换热器（E－20lAB）壳程预分馏塔顶空冷器（A－201）、预分馏塔顶冷凝器（E－208）冷却至40℃，进入预分馏塔顶回流罐（V－204），V－204顶部不凝气经压控排入燃料气管网，V－204底部液相，经预分馏塔顶回流泵（P－205）AB升压，一路去预分馏塔顶第40层塔板上，作为塔顶回流，另一路经压控作为拨头油送至脱丁烷塔进料缓冲罐（V-234）。
预分馏塔底部液相，一路经预分馏塔底回流泵（P－204AB）升压后。
分四路进预分馏塔加热炉（F－203），加热至22012左右，返回预分馏塔第一层塔板下作为塔底重沸热源，另一路经预分馏塔进料换热器（E－207AB）管程，作为重整原料，去重整反应部分。
b.重整单元工艺流程
重整原料以重整进料泵（P－206AB）升压至2．0MPa左右。
与重整循环氢压缩机（C－202）末级抽出的－段循环氢以600：
1体积比混合，经重整进料换热器（E－209）管程换热至413℃分十路进重整第－加热炉（F－204AB）加热至470℃，去第一反应器（R－202），R202的反应产物分十路进第二加热炉（F－205）加热至495℃，去第二反应器（R－203），R203的反应物与循环氢压缩机（C－202）中间抽出的二段循环氢，经重整二段混氢换热器（E－210）管程换热后）混合，使氢油体积比达到1200：
1然后分两路，每路分十支路，同时并进第三加热炉（F－206AB）加热至500℃。
去第三反应器（R－204），R204的反应物分两路，每路分十支路，同时并进第四加热炉（F－207AB）加热至500℃，去第四反应器（R－205）。
由R－205出来的反应流出物分两路，分别经重整进料换热器（E－209AB）壳程和重整二段混氢换热器E210壳程，换热后分三路（E－209AB，E－210三路）去重整产物空冷器（A－202），再去重整产物冷凝器（E－21lAB）冷却至38℃，最后进入重整气液分离器（V－205）进行气液分离，V－205顶氢分为两路，_路去循环压缩机C－202作为重整循环氢，另－路经氢气分液罐（V－209）去预加氢增压机作为预加氢混№，多余部分去预加氢冷凝器（E－203AB），V－205底重整生成油自压送稳定部分。
压缩机入口分液罐（V－205）高液面LSH－4221同C－201电源联锁，以防止液体带入往复压缩机内发生故障。
②重整后分馏部
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