回箐沟特大桥挂篮设计说明书知识交流.docx
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回箐沟特大桥挂篮设计说明书知识交流
设计说明
1、工程概况
西攀路回箐沟特大桥主桥为95m+170m+95预应力混凝土连续刚构桥,其箱梁采用直腹板的单箱单室结构。
箱梁顶面宽度为22.5m,底面宽度为13.0m,两侧翼缘悬臂长4.75m。
梁高由根部10.5m按1.5次抛物线变化至3.5m。
箱梁顶板除0号块两横隔板间厚0.5m外,其余厚30cm箱梁底板0号块两隔板间厚1.5m,其余厚度按2.2次抛物线由1.2m变化至0.36m。
腹板厚度分1.2m、0.75m、0.65m、0.55m四个梯度变化。
箱梁设计为纵向、横向和竖向预应力体系。
在主墩处箱梁设两道2.5m厚横隔板,在边跨端部各设一道1.2m厚横隔板。
主桥箱梁采用挂篮悬臂浇注,先在托架上浇注0号块,然后在0号块上拼装挂篮。
一个主墩上采用一对挂篮对称浇注。
箱梁1#~30#段均为挂篮悬浇,31#段为合拢段,32#段为边跨支架现浇段。
悬浇长度分2.2m、2.5m和3n三种规格,其最大重量分别为2297KN(1#块)、2136KN(11#块)和2033KN(21#块)。
本桥箱梁悬浇采用后支点挂篮施工。
挂篮采用现有成套设备——公司自行设计的菱形桁架式挂篮,该挂篮设计浇注混凝土重量为3000KN在国道317(213线)都汶路E合同段庙子坪岷江大桥改制加工、使用。
为了保证该挂篮在回箐沟特大桥箱梁悬浇中安全、可靠、方便的投入使用,现特根据回箐沟特大桥的实际情况,对挂篮进行了适当修改,并全部进行了重新设计和验算。
现将计算结果和设计图纸等编制成文件,以供审查、加工、安装和使用。
2、设计依据
本挂篮主要依据下列文件、标准及规范进行设计:
――《国道108线西攀路C11合同段回箐沟特大桥》设计图纸
——《公路桥涵设计通用规范》(JTJ021-89)
――《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)
——《钢结构设计规范》(GBJ17-88)
——《钢结构工程施工及验收规范》(GB50205-95)
——《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-89)
3、挂篮的构造及特点
本挂篮高4m前端悬臂长6m后端锚固长5.5m,能适应大多数桥梁,如连续刚构桥、斜拉桥等悬臂浇注的需要。
它吸收了国内外各类挂篮结构的优点,挂篮的主要杆件、前支点、后锚点都采用销接,受力明确,不产生弯矩,安装、运输都十分方便。
3.1、承重桁架系统
为了使挂篮具有较好的通用性,适应不同的桥梁使用,本挂篮主要构件分为标准构件和非标准构件。
本挂篮主要的承重构件是由两片菱形桁架组成标准构件,每片桁架由五根受力杆件销结而成。
两片桁架之间间距为1235cm用前、后横梁连接,同时前、后横梁又作为吊杆的支点。
五根主要受力杆件均用14〜20m厚的16Mr钢板焊接组拼成250X250mr的闭合矩形截面,使其具有承载力强,抗扭性能好的特点。
设计了后锚点、前支点、上结点和前结点等四个主要结点,将五根杆件联为整体。
杆件与节点板的连接方式为销结,使杆件受力明确,
安装、拆卸也非常方便。
前、后上横梁设计为非标准构件,每座桥在使用本挂篮时,需根据该桥箱梁截面的宽度重新设计。
前、后上横梁采用16#和20#
普通槽钢加工。
由于本桥较宽,为保证前、后上横梁的稳定,在其上下弦杆的水平面上,设置上、下平联。
上、下平联由单根/125X125X10的
角钢构成,通过节点板与前、后上横梁焊接。
3.2、后锚系统
承重桁架片的锚固系统,在浇注混凝土时,用后锚杆穿过预留孔,上端与挂篮后锚点连接,下端与混凝土箱梁顶板连接。
后锚杆
用材质为40CrNiM0的低合金钢锻件加工而成,直径为70mm
3.3、底篮和吊带系统
在前、后底横梁上布设136工字钢,作为浇注混凝土的底篮。
前、后底横梁采用钢板加工的矩型横梁,梁高50cm采用12mr钢板,梁宽25cm采用22m钢板。
前、后底横梁上设置连接点,通过钢销与吊带连接。
底篮的锚固系统,是通过吊带完成的。
后下横梁的锚固,是用吊带的下端与后下横梁销接,上端穿过主梁底板和顶板的混凝土预留孔,锚固于底板和顶板上。
前下横梁的锚固,是用吊带的下端与前下横梁销接,上端直接与挂篮的前上横梁连接。
采用液压千斤顶来调节前、后底横梁的高度,以实现准确的立模标高。
主吊带采用16M钢板加工成标准节,然后用钢销连接到需要的长度,畐U吊带采用©32精轧螺纹钢筋。
3.4、行走系统
轨道用钢板加工成工字形截面,挂篮行走时,在后锚点上,用特制小轮反挂于行走轨道的上翼缘板,用两台60t液压千斤顶驱动挂篮前移。
行走轨道的固定,是通过预留孔安装反压梁进行固定。
3.5、模板系统
模板系统由内、外模板、滑梁及模板固定装置组成,均采用大块钢模。
浇注混凝土时,模板由内外滑梁支撑,而内外滑梁的锚固,则通过吊带一端锚固于混凝土箱梁的顶板,一端锚固于挂篮前上横梁。
内外模板侧模间由对拉螺杆承受浇注混凝土时的侧向压力。
挂篮移动时,外模由外模滑梁支托随同挂篮前移,内模滑梁同时被拉出。
然后在适当的时候将内模顺着内模滑梁拉出。
4、受力计算
4.1、设计荷载
本挂篮设计考虑如下荷载:
•混凝土荷载
•挂篮自重
挂篮自重=挂篮重+模板重=100+40=140t
•人群及施工荷载
按《公路桥涵设计通用规范》,取1.5Kn/m2。
•风荷载
按《公路桥涵设计通用规范》,计算纵桥向风力,用公式:
W=K1K2K3K4W0
进行计算。
4.2、计算工况分别计算以下四个控制工况:
工况1:
1#块件(长2.2m)的浇注。
工况2:
11#块件(长2.5m)的浇注。
工况3:
21#块件(长3m)的浇注。
工况4:
挂篮行走。
4.3、结构计算
根据挂篮的设计图纸,建立空间模型,将各工况的荷数载加到挂篮的相应部位,用结构分析程序SP2000进行电算。
4.3.1、浇注混凝土时的计算为了符合施工实际情况,把其它荷载与混凝土荷载的重心联系起来,以实现准确地加载,在实际计算中,将挂篮、模板等其他荷载以混凝土重量为基数再乘以系数作总荷载,加到挂篮相应部位进行计算。
系数偏安全地取1.5,其组成情况约为:
挂篮主体结构重量取系数1.25,模板重量取系数1.15,人群和风荷载取系数1.1。
例如,21#块混凝土净重2032.576KN,乘以1.5系数,挂篮计算总荷载为:
P总=混凝土重2032.576+其它荷载1016.288=3048.864kN
各工况控制节段的混凝土荷载和计算总荷载如下表所示:
各控制节段重量表
节段号
节段长
(m
底板
腹板
顶板
翼缘板
合计
体积m3
体积m3
体积m3
体积m3
体积m3
重量KN
重量KN
重量KN
重量KN
重量KN
乘1.5系数
乘1.5系数
乘1.5系数
乘1.5系数
乘1.5系数
1#块件
22
34.634
29.659
13.2
10.835
88.328
900.484
771.134
343.2
281.71
2296.568
1350.726
1156.761
514.8
422.565
3444.852
11#块件
2.5
31.501
22.962
15.375
12.313
82.151
819.026
597.012
399.75
320.138
2135.926
1228.539
895.518
599.625
480.207
3203.889
21井块件
3
27.708
17.203
18.49
14.775
78.176
720.408
447.278
480.74
384.15
2032.576
1080.612
670.9171
721.11
576.225
3048.864
对各工况分别进行计算,然后对结果进行分析比较。
计算结果表明,浇注混凝土时以工况3和工况1受力最大,为控制阶段。
以
F列出了工况3的计算图示和各工况的计算结果,从下列表格可以看出,计算全部通过。
挂篮模型图挂篮加载图
挂篮主要结构受力表
工况1:
杆件名称
轴力
(KN
弯矩
(KN-cm)
应力
2
(KN/cm)
许用应力
2
(KN/cm)
备注
1#主杆
852.68
4.71
[20.0]
25X25矩
2#主杆
-688.28
4.33
[20.0]
形截面,
3#主杆
-697.72
3.79
[20.0]
16Mn钢板,
4#主杆
-733.12
4.62
[20.0]
单根杆件。
5#主杆
718.57
4.53
[20.0]
主杆销子
5.43
[12.5]
45#钢
主杆孔壁
9.69
[30.0]
吊带(短)
266.96
8.56
[20.0]
16Mn
吊带(长)
209.02
6.70
[20.0]
钢板
吊带销子
6.76
[12.5]
45#钢
吊带孔壁
13.26
[30.0]
杆件名称
轴力
(KN
弯矩
(KN-cm)
应力
2
(KN/cm)
许用应力
2
(KN/cm)
备注
吊带分配梁
-7153.39
3.89
[14.5]
36b工字钢
前上横梁[20
-1489.50
3.90
[14.5]
前上横梁[16
297.80
5.92
[14.5]
后上横梁[20
541.16
1.42
[14.5]
后上横梁[16
-7.63
0.15
[14.5]
前下横梁
-21129.08
6.46
[21.0]
16Mn钢板,
矩形截面
后下横梁
21128.44
6.46
[21.0]
顶板滑梁
9812.33
5.26
[14.5]
翼缘板滑梁
7691.86
5.66
[14.5]
腹板纵梁
7682.27
8.34
[14.5]
36b工字钢
底板纵梁
8814.09
9.57
[14.5]
后锚点反力
-503.31
10.02
[46.5]
后横梁支点反力
474.04
7.90
[20.0]
后锚固吊带
前支点反力
962.17
杆件名称
轴力
(KN
弯矩
(KN-cm)
应力
2
(KN/cm)
许用应力
2
(KN/cm)
备注
1#主杆
944.62
5.22
[20.0]
25X25矩
2#主杆
-762.49
4.80
[20.0]
形截面,
3#主杆
-772.95
4.20
[20.0]
16Mn钢板,
4#主杆
-812.16
5.12
[20.0]
单根杆件。
5#主杆
796.04
5.01
[20.0]
主杆销子
944.62
6.02
[12.5]
45#钢,剪切
主杆孔壁
944.62
10.74
[30.0]
吊带(短)
279.80
8.97
[20.0]
16Mn
吊带(长)
206.67
6.62
[20.0]
钢板
吊带销子
279.80
4.98
[12.5]
45#钢,剪切
吊带孔壁
279.80
7.52
[30.0]
吊带分配梁
-7424.17
4.03
[14.5]
36b工字钢
杆件名称
轴力
(KN
弯矩
(KN-cm)
应力
2
(KN/cm)
许用应力
2
(KN/cm)
备注
前上横梁[20
-1628.12
4.25
[14.5]
前上横梁[16
252.20
5.01
[14.5]
后上横梁[20
599.65
1.57
[14.5]
后上横梁[16
-8.46
0.17
[14.5]
前下横梁
-18210.13
5.56
[21.0]
16Mn钢板,
后下横梁
17296.00
5.29
[21.0]
矩形截面
顶板滑梁
13281.35
7.12
[14.5]
双40#
翼缘板滑梁
10409.14
5.59
[14.5]
槽钢
腹板纵梁
7739.72
8.40
[14.5]
36b工字钢
底板纵梁
7550.05
8.20
[14.5]
后锚点反力
-557.56
11.10
[46.5]
后横梁支点反力
359.46
5.99
[20.0]
后锚固吊带
前支点反力
1065.91
杆件名称
轴力
(KN
弯矩
(KN-cm)
应力
2
(KN/cm)
许用应力
2
(KN/cm)
备注
1#主杆
1226.57
6.78
[20.0]
25X25矩
2#主杆
-990.09
6.24
[20.0]
形截面,
3#主杆
-1003.66
5.46
[20.0]
16Mn钢板,
4#主杆
-1054.64
6.64
[20.0]
单根杆件。
5#主杆
1033.66
6.51
[20.0]
主杆销子
1226.57
7.81
[12.5]
45#钢
主杆孔壁
1226.57
13.94
[30.0]
吊带(短)
341.33
10.94
[20.0]
16Mn
吊带(长)
239.95
7.69
[20.0]
钢板
吊带销子
341.33
6.04
[12.5]
45#钢
吊带孔壁
341.33
8.89
[30.0]
吊带分配梁
-8782.50
4.77
[14.5]
36b工字钢
杆件名称
轴力
(KN
弯矩
(KN-cm)
应力
2
(KN/cm)
许用应力
2
(KN/cm)
备注
前上横梁[20
-1751.42
4.57
[14.5]
前上横梁[16
412.79
8.21
[14.5]
后上横梁[20
779.53
2.04
[14.5]
后上横梁[16
-11.01
0.22
[14.5]
前下横梁
-20199.51
6.17
[21.0]
16Mn钢板,
矩形截面
后下横梁
12029.49
3.67
[21.0]
顶板滑梁
17429.03
9.35
[14.5]
翼缘板滑梁
12177.71
6.53
[14.5]
腹板纵梁
6476.82
7.04
[14.5]
36#工字
钢
底板纵梁
6335.88
6.88
[14.5]
后锚点反力
-724.01
14.41
[46.5]
后横梁支点反力
249.67
4.16
后锚固吊带
前支点反力
1384.03
挂篮主要结点扰度表(cm)
结点号
A
B
C
备注
工况1
1.07
1.80
1.44
A—前结点
工况2
1.19
1.88
1.57
B—下横梁中点
工况3
1.54
2.34
2.00
C—腹板吊带中点
注:
上表为弹性变形,施工时另外考虑非弹性变形
432、挂篮行走时的计算
挂篮行走时,在后锚点处用特制小轮反挂于行走轨道的上翼缘板,用千斤顶驱动前进。
挂篮的前下横梁仍由吊带支撑,后下横梁则钢丝绳滑车组支撑。
滑车组固定端固定在后上横梁的端部。
因此,挂篮行走时的计算,仅需验算钢轨、特制小轮及拉杆、钢丝绳的强度即可。
计算荷载,取(挂篮自重+模板重)X1.2冲击系数
433、挂篮的倾覆验算
1417KN
433.1、挂篮浇注状态
以工况3计算,此时前端承受混凝土荷载,前吊带竖向力合计为
总倾覆力矩为:
M倾=1417X600=850200KN.cm
后端锚固,采用2X4根40CrNiMo锚杆,直径©50,cs=650Mpa
M抗倾=8X12.56X65X550=3592160KN.cm
抗倾覆安全系数
K=M抗倾/M倾=3592160/850200=4.23
4.3.3.2、挂篮行走状态
以工况4计算,此时挂篮前端承受底篮重量,前支点竖向力合计为350KN,
总倾覆力矩为:
M倾=350X600X1.2=252000KN.cm
行走小车极限承载力按4X600KN计:
M抗倾=4X600X(550+50)=1440000KN.cm
抗倾覆安全系数
K=M抗倾/M倾=1440000/252000=5.7
5、挂篮的加工、安装
本挂篮主体部分全部完好,可以直接使用。
前、后上横梁采用20#和16#槽钢加工。
吊带采用16Mn钢板加工。
由于本挂篮承受
荷载大,并长时间反复使用,故要求以上加工件应在有能力的厂家加工。
应严格按照图纸要求,控制加工精度,控制焊接质量。
挂篮拼装时,必需利用塔吊配合进行。
拼装的顺序是:
轨道一前支点-后锚点-2#杆件一1#杆件-3#杆件一上结点-后锚杆锚固一4#杆件一5#杆件一前结点一后上横梁一前上横梁f吊带f前下横梁f后下横梁f底纵梁。
特别要注意,由于各杆件是销接的,在拼装过程中容易转动倒下伤人,应采取措施临时稳固。
4#、5#杆件为悬臂端,在拼装时一
定要将后锚点可靠锚固,避免结构倾覆。
挂篮拼装完成后,必须按图纸认真检查,特别是各个结点、销子、螺栓、锚杆的连接情况,保证稳妥可靠。
拼装完成后,应按挂篮的设计荷载进行试压,并观测各控制点扰度。
在挂篮整个使用过程中,每移动一次,都要进行全面检查,确保万无一失。
挂篮所使用的预留孔,必须按图准确埋设,并保持孔道垂直,避免锚杆出现斜置现象。
挂篮行走时,轨道一定要牢牢固定在箱梁顶面。
固定的方法是利用箱梁腹板的竖向精轧螺纹钢筋,用连接套接长,双25#槽钢组
合成短横梁,将轨道压稳。
行走时,一个挂篮需设三道压梁。
行走以液压千斤顶驱动,一台挂篮配两台60t千斤顶。
在行走船与轨道
表面之间涂抹黄油,减少摩擦。
本桥主吊带采用了钢板吊带,翼缘板、顶板处的副吊带采用了精轧螺纹钢筋,施工时要求对所有的精轧螺纹钢筋要特别加以保护,不得碰撞、搭铁;凡用连接套的地方,必须用红油漆作好标记,以保证锚固长度相等。
使用千斤顶的地方都设计了双螺帽,上螺帽作顶升用,下螺帽作承重用。
顶升后一定要将下螺帽拧紧。
挂篮拆除后,所有配件应妥善保管,作为设备在下一个桥上使用。