施工方案悬挑脚手架施工方案初稿.docx

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施工方案悬挑脚手架施工方案初稿

悬挑脚手架搭拆

施

工

方

案

编制人：

校核人：

审批人:

一、工程概况……………………………………………………………3

二、方案编制依据………………………………………………………3

三、脚手架施工方案……………………………………………………3

（1）、六层以下结构施工搭设落地式脚手架…………………………4

（2）、六层以上主体结构采用六层一挑的脚手………………………11

2.1、通用部位工字钢（3m长）计算………………………………13

2.2、转角处型钢支架计算…………………………………………15

2。

3、外挑阳台处挑脚手处理………………………………………16

2.4、电梯井、采光井六层一挑脚手架……………………………17

（3）脚手架搭设流程………………………………………………20

（4）脚手架拆除流程………………………………………………21

四、材料及技术要求者说………………………………………………22

1、脚手架搭设材料要求…………………………………………22

2、脚手架构造要求………………………………………………22

3、脚手架施工技术要求…………………………………………22

五、质量保证措施……………………………………………………23

六、脚手架构架质量的一般要求……………………………………23

七、脚手架搭设技术要求……………………………………………24

八、安全管理…………………………………………………………27

九、安全技术措施……………………………………………………28

十、附图………………………………………………………………29

一、工程概况

工程名称

广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程

建设地点

广元市利州区工农镇

建设单位

广元和洋实业有限公司

设计单位

重庆宏建筑设计有限公司四川分公司

监理单位

四川省城市建设工程监理有限公司

项目总体概述广元市工农组团改造项目一期还建房工程本项目位于广元市利州区，具体地理位置为广元市北面工农镇.13-—14＃建筑地上31层，其中包括29层住宅及2层商业裙房。

13-14＃设计标高,±0。

000相对绝对标高487。

000。

建筑高度96m；总建筑面积28297。

39㎡。

本工程框剪结构抗震设防烈度为7度，合理使用年限为50年。

15—-16#建筑地上31层，其中包括29层住宅及2层商业裙房.15-16#设计标高，±0。

000相对绝对标高484.450。

建筑高度96m；总建筑面积28297.39㎡.本工程框剪结构抗震设防烈度为7度,合理使用年限为50年

二、方案编制依据

1、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）

2、建筑施工普通脚手架安全技术规定（试行）的通知

3、特殊作业人员安全技术考核管理规定（GB5306—85）

4、建筑结构荷载规范（GBJP-87）

5、建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）

6、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社.

三、脚手架施工方案

根据建筑设计图纸，并考虑施工搭接的要求，编制本工程脚手架施工

方案，具体布置如下:

1、本工程七层结构即＋25m以下部分采用落地式脚手架。

2、本工程七层楼面以上采用六层一挑的14号工字钢悬挑式脚手架.

3、电梯井、采光井采用14号工字钢六层一挑。

1、七层以下结构施工搭设落地式脚手架

详见专项方案

2、六层以上主体结构采用六层一挑的挑脚手架

1、由高25m开始采用悬挑式钢管脚手架：

每6个楼层拉结面图如下：

　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　主要材料:

Ø48×3.5钢管、扣件、14＃工字钢,Ø16钢管套环、Ø13钢丝绳、基本尺寸、脚手架步高1。

8m、立杆横距1m、立杆纵距1。

5m、悬挑梁间距（二立杆纵距）1.5m。

梁长3.4m伸入楼板内2。

3m，Ø16钢筋套环距工字钢内端200mm,连墙件采用2步3跨布置,施工均布荷载为3.0KN/㎡，操作层满铺脚手片，整片外架侧从底到顶拉设密目式安全网，剪力撑按每4跨连续设置一道.

采用14＃工字钢平挑；14＃工字钢平挑平面布置（见附图）；挑脚手架每上一层均应设置硬拉结,硬拉结应符合脚手架施工规范（JGJ130—2001）的要求。

计算书如下：

一、参数信息：

1。

脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18米，立杆采用单立杆;

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1。

05米，立杆的步距为1.8米;

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为150米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距3米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）：

2.000；脚手架用途：

装修脚手架;

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处四川省广元市,查荷载规范基本风压为0.350,风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0。

645；

计算中考虑风荷载作用；

4。

静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）：

0。

1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）：

0。

300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：

0.150；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005;脚手板铺设层数：

6层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。

5米，建筑物内锚固段长度2。

3米。

与楼板连接的螺栓直径（mm）：

20.00；

楼板混凝土标号：

C35；

6。

拉绳与支杆参数

支撑数量为：

1；

钢丝绳安全系数为：

8.000；

钢丝绳与墙距离为（m）：

3.000;

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物1。

2m。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值：

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0。

3×1。

05/（2+1）=0。

105kN/m；

活荷载标准值:

Q=2×1。

05/（2+1）=0.7kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0。

038+1。

2×0。

105=0。

172kN/m；

活荷载的设计值：

q2=1.4×0.7=0.98kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0。

98×1.52=0。

251kN.m；

支座最大弯距计算公式如下：

支座最大弯距为M2max=-0.10×0。

172×1。

52—0。

117×0.98×1。

52=—0.297kN。

m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0。

251×106,0.297×106）/5080=58。

465N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=58。

465N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！

3。

挠度验算：

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0。

105=0。

143kN/m；

活荷载标准值：

q2=Q=0.7kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0。

677×0.143×15004/（100×2。

06×105×121900）+0.990×0.7×15004/（100×2。

06×105×121900）=1.593mm；

大横杆的最大挠度1。

593mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算：

根据JGJ130-2001第5。

2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0。

038×1.5=0。

058kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.3×1.05×1.5/（2+1）=0。

158kN；

活荷载标准值：

Q=2×1。

05×1.5/（2+1）=1.050kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.058+0。

158）+1。

4×1.05=1。

728kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Mqmax=1。

2×0.038×1。

052/8=0。

006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.728×1.05/3=0.605kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN。

m；

最大应力计算值σ=M/W=0。

611×106/5080=120.313N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=120.313N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3。

挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：

Vqmax=5×0。

038×10504/（384×2。

06×105×121900）=0。

024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1。

265kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1265.1×1050×（3×10502—4×10502/9）/（72×2.06×105

×121900）=2。

07mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0。

024+2.07=2。

094mm；

小横杆的最大挠度为2.094mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算：

按规范表5。

1。

7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。

00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。

80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。

2.5）:

R≤Rc

其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值：

P1=0。

038×1.5×2/2=0。

058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×1。

05/2=0。

02kN;

脚手板的自重标准值:

P3=0.3×1。

05×1。

5/2=0.236kN；

活荷载标准值：

Q=2×1.05×1。

5/2=1.575kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.058+0。

02+0.236）+1。

4×1.575=2.582kN;

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容:

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=[0。

1248+（1.50×2/2）×0。

038/1。

80]×18。

00=2.822；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0。

3

NG2=0.3×6×1。

5×（1。

05+0。

3）/2=1。

822kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。

15

NG3=0.15×6×1。

5/2=0.675kN；

（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m2）；0。

005

NG4=0.005×1。

5×18=0。

135kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.455kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1。

05×1。

5×2/2=3。

15kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用:

Wo=0。

35kN/m2；

Uz-—风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：

Uz=0。

74；

Us-—风荷载体型系数：

取值为0.645;

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.35×0。

74×0。

645=0。

117kN/m2;

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1。

2NG+1.4NQ=1。

2×5。

455+1.4×3.15=10。

956kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5。

455+0。

85×1。

4×3.15=10。

294kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1。

4WkLah2/10=0.850×1。

4×0。

117×1。

5×

1。

82/10=0.068kN。

m;

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=10。

956kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1。

58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。

3。

3得：

k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1。

0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5。

3.3得：

μ=1.5;

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：

l0=3.118m;

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0。

186;

立杆净截面面积：

A=4。

89cm2;

立杆净截面模量（抵抗矩）:

W=5.08cm3;

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=10956/（0.186×489）=120。

455N/mm2；

立杆稳定性计算σ=120.455N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=10.294kN；

计算立杆的截面回转半径:

i=1.58cm;

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。

3。

3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。

3得：

μ=1.5;

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3。

118m;

长细比：

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5。

08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值:

［f]=205N/mm2；

σ=10294。

38/（0。

186×489）+67630.212/5080=126。

495N/mm2；

立杆稳定性计算σ=126。

495N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算：

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0。

117kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10。

8m2；

按《规范》5.4。

1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5。

000kN;

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算:

Nlw=1.4×Wk×Aw=1。

768kN;

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6。

768kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又:

A=4.89cm2；［f］=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0。

949×4。

89×10—4×205×103=95.133kN；

Nl=6.768

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6。

768小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算：

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm,内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=712cm4,截面抵抗矩W=102cm3，截面积A=21。

5cm2.

受脚手架集中荷载N=1。

2×5。

455+1。

4×3.15=10。

956kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×21。

5×0.0001×78。

5=0。

203kN/m;

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。

m）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R［1]=14.79kN;

R［2］=7.9kN；

R[3］=-0。

009kN。

最大弯矩Mmax=1。

662kN。

m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.662×106/（1。

05×102000）+

0×103/2150=15。

516N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值15。

516N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算：

水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=570×9.1×80×235/（1200×140×235）=2。

47

由于φb大于0。

6,查《钢结构设计规范》（GB50017—2003）附表B,得到φb值为0.956.

经过计算得到最大应力σ=1.662×106/（0。

956×102000）=17.044N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=17.044小于[f]=215N/mm2，满足要求!

十、拉绳的受力计算：

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力.

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=15。

93kN；

十一、拉绳的强度计算：

钢丝拉绳（支杆）的内力计算：

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=15.93kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算:

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg-—钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），

计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径（mm）；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。

85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数。

计算中［Fg］取15.93kN，α=0。

82，K=8，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为

N=RU=15.93kN

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为

其中［f］为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f］=125N/mm2;

所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（1592。

959×4/3.142×125）1/2=13mm；

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1。

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0。

009kN;

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中［f］为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10。

9。

8条［f］=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9.152×4/（3。

142×50×2）］1/2=0。

341mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式：

其中N--锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0。

009kN；

d-—楼板螺栓的直径，d=20mm；

［fb］-—楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；

［f]——钢材强度设计值,取215N/mm2;

h—-楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于

9。

152/（3.142×20×1.57）=0。

093mm。

螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN

螺栓的轴向拉力N=0.009kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67。

51kN，满足要求！

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：

其中N—-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=7.9kN；

d—-楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长,b=5×d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16。

7N/mm2;

经过计算得到公式右边等于161.75