主楼地下室梁模板700计算书.docx
《主楼地下室梁模板700计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《主楼地下室梁模板700计算书.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
主楼地下室梁模板700计算书
主楼地下室梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）1计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL22（主楼地下室）
新浇混凝土梁计算跨度（m）
5.8
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
300×700
新浇混凝土结构层高（m）
5.5
梁侧楼板厚度（mm）
150
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
2.5
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
非自定义:
0.22
0.3
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁底两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
450
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
450
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）
450
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
结构表面的要求
结构表面外露
模板及支架计算依据
《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
结构重要性系数γ0
1
可变荷载的组合值系数φc
0.9
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝γ0×[1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×（0.1+（24+1.5）×0.7）+1.4×0.9×2.5]×1＝26.752kN/m
q1静＝γ0×[1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）]×b=1×[1.35×（0.1+（24+1.5）×0.7）]×1＝24.232kN/m
q1活＝γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.7]×1＝17.95kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.752×0.152＝0.075kN·m
σ＝Mmax/W＝0.075×106/37500＝2.006N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×17.95×1504/（100×10000×281250）＝0.017mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×24.232×0.15+0.437×2.52×0.15＝1.528kN
R2=1.25q1l=1.25×26.752×0.15＝5.016kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R3'=0.375q2l=0.375×17.95×0.15＝1.01kN
R2'=1.25q2l=1.25×17.95×0.15＝3.366kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
35×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
37.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
149.33
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.528+1×1.35×[（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×（0.7-0.15）]+1×[1.35×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×0.9×2.5]×max[0.45-0.3/2，0.45-0.3/2]/2×1，5.016+1.35×1.35×（0.3-0.1）×0.3/2}=5.057kN/m
q2＝max[1.01+（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×（0.7-0.15）+（0.5+（24+1.1）×0.15）×max[0.45-0.3/2，0.45-0.3/2]/2×1，3.366+（0.3-0.1）×0.3/2]＝3.396kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.057×0.452，0.5×5.057×0.22]＝0.11kN·m
σ＝Mmax/W＝0.11×106/37330＝2.935N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.057×0.45，5.057×0.2]＝1.381kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.381×1000/（2×35×80）＝0.74N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×3.396×4504/（100×9350×1493300）＝0.063mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.396×2004/（8×9350×1493300）＝0.049mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.057×0.45，0.393×5.057×0.45+5.057×0.2]＝2.601kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.685kN，R2＝2.601kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.396×0.45，0.393×3.396×0.45+3.396×0.2]＝1.747kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.418kN，R'2＝1.747kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.14×106/5080＝27.635N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.436kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.436×1000/489＝5.873N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.032mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm
满足要求！
七、2号主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
2号主梁自重忽略不计,计算简图如下：
计算简图如下：
R＝max[R1，R2，R3]=[0.249，5.473，0.249]=5.473kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']＝[0.21，4.164，0.21]=4.164kN
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.841×106/5080＝165.495N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝3.605kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.605×1000/489＝14.744N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝1.332mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
4、支座反力
支座反力依次为R1=7.341kN，R2=12.051kN，R3=10.63kN，R4=11.104kN，R5=10.63kN，R6=12.051kN，R7=7.341kN
八、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.496
1、风荷载计算
Mw＝0.9×γ0×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.081kN·m
2、稳定性计算
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.249kN，R2＝5.473kN，R3＝0.249kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+0.15×（5.5-0.7）+Mw/lb＝max[0.249，5.473，0.249]+0.72+0.081/0.9＝6.282kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝6282.489/（0.496×424）+0.081×106/4490＝47.876N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、可调托座验算
可调托座内2号主梁根数
1
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"2号主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7]×1＝12.051kN≤[N]＝30kN
满足要求！
十、立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝6.282/（1×0.15）＝41.883kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
升级会员 