VDI-2230高强度螺栓连接的系统计算-中文完整版.pdf

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ICS21.060.102003年2月VDI2230第一部分高强度螺栓连接的系统计算单个圆柱螺栓连接内容内容页指南的基本注解VDI2230第1部分新版本2003年.31有效范围.32技术准则VDI2230第1部分，1986年7月版与2001年10月修订版的差异.33载荷和变形条件.43.1可用的计算方法概述.43.2单个螺栓连接计算，力和变形分析.53.2.1同轴紧固单螺栓连接.83.2.2偏心紧固单螺栓连接.83.2.3单边开放的连接.103.2.4横向力的影响.104计算步骤.104.1概述.104.2说明.115数值计算.195.1连接的回弹.195.1.1螺栓的回弹.195.1.1.1轴向回弹.205.1.1.2弯曲回弹.215.1.2重叠被连接件的回弹.215.1.2.1同轴紧固单螺栓连接的回弹.235.1.2.2偏心紧固单螺栓连接的回弹.265.1.2.3偏心作用的轴向工作载荷的回弹.315.2载荷系数.325.2.1轴向作用的工作载荷的作用线-距离a.325.2.2载荷系数.325.2.2.1基本原理.335.2.2.2确定载荷系数n的步骤.345.3载荷系数和附加螺栓载荷.385.3.1载荷系数和附加螺栓载荷的上限.385.3.1.1同轴负载.405.3.1.2偏心负载.405.3.1.3特殊情况下的外部弯曲力矩.415.3.2偏心载荷情况下上限的关系式.415.3.3开式连接的关系式.445.4预加载荷.475.4.1最小夹紧力.475.4.2预紧力的变化.475.4.2.1由于压陷和松弛产生的预紧力变化.4725.4.2.2温度对预紧力的影响.495.4.3装配预紧力和拧紧力矩.505.4.3.1力矩控制拧紧.525.4.3.2转角控制拧紧.535.4.3.3屈服控制拧紧.545.4.3.4拧紧方法的比较.545.4.3.5最小装配预紧力.545.5应力和应变的计算.555.5.1装配应力.555.5.2工作应力.585.5.3交变应力.595.5.4螺栓头和螺母支承面的表面压力.635.5.5啮合长度.645.5.6剪切应力.675.5.6.1概述.675.5.6.2载荷分布.675.5.6.3静载荷.685.5.6.4动载荷.696提高螺栓连接工作可靠性的设计.706.1螺栓连接耐久性.706.2螺栓连接的松脱.717标记符号及其内容标记符号及其内容.71参考文献.81附件A计算用表.84附件B计算例题.98附件C载荷系数计算.1383指南的基本注解2003年新版本，VDI2230第一部分本指南已经用于实践超过25年，被广泛承认和经常参考，现在德国及其它地方被当作是标准工作用于计算螺栓连接。

本指南的目的是给设计师和设计工程师提供更多的按照计算步骤，用于计算螺栓连接提高系统步骤的参考。

自从1986年出版以来，在使用该指南时已经积累了很多经验，这也证明了指南本身在众多的事项和一系列用户变更零部件的查询中的地位。

这些和其它标准工作的变化，特别是一些新知识和研究结果，已经导致VDI委员会根本性地修订指南第一部分，并到目前为止延迟了计划中的第二部分（多螺栓连接）。

该修订不仅仅是限制了更新某些方面，还有一些内容上的根本变化。

此外，指南的结构也已经有了变化，目的是提高清晰度。

那些不直接用于计算要求的内容也被去掉了（例如，螺栓头部高度），或者已经被减少到了需要理解的最低水平（例如装配方法）。

经过集中讨论和1998年提交的草案修改，新版本的指南VDI2230第一部分在2001年十月出版了德语版本，双语版本的完成也被使用了，是为了更正一些小的错误和补充材料参数的资料。

双语版本并不包括2001年十月德语版本的内容的根本变化。

指南VDI2230第一部分“系统性的计算高强度螺栓连接圆柱螺栓连接”是VDI委员会“螺栓连接”的合作努力的结果。

在此对委员会全体成员的义务劳动表示感谢，感谢他们的参与和提供专业知识表格和数据。

1有效范围1有效范围本指南的条款适用于钢制高强度螺栓和高强度螺栓连接，（紧固螺纹带60侧角），例如，强度等级8.8-12.9，或者70、80和工作负载的摩擦传导。

作为规则，工作负载包括静态或动态轴向负载（例如，动作方向与螺栓轴方向平行）。

此外，弯曲力矩和横向负载也会发生。

尺寸范围从M4-M39的数据也制成了表格。

在低强度或者强度不同于DINENISO898-1标准，该指南也可以适用于其它材料制成的类似螺栓，也适用于一些大尺寸的螺栓。

指南也适用于在内部表面的接触区域有限制尺寸的地方（尺寸G，参照5.1.2.2部分）。

如果超过该限制值，将不能适用，或者会发生大的计算错误。

基于表格A1-A4，A7，A11和A12的材料性质仅仅适用于室温，例如，必须根据它们的温度情况（较低和较高温度）制定适当的误差，极端应力（例如，腐蚀）、突发和随机负载不适用。

该指南原则上不废除根据实验的和/或者数字（FEM，BEM）测试要求以证实计算结果。

这也特别推荐给一些重要的连接。

下列标准或者规范（选择）可在需要的时候查看：

DINEN1591-1法兰和接头.带衬垫的环形法兰连接的设计规则.计算方法DINVENV1591-2法兰及其接头.带衬垫的圆形法兰接头的设计规则.第2部分:

衬垫参数DINEN28839紧固零件的机械性能；有色金属制造的螺栓、螺钉、螺柱和螺母DINENISO898-1由碳素钢和合金钢制成的紧固零件的机械性能；第一部分：

螺栓，螺钉和螺柱ISO898-2紧固零件的机械性能；第二部分：

有规定的检验载荷值的螺母；粗牙螺纹DINENISO3506耐蚀不锈钢紧固件的机械性能DINVENV1991结构设计和作用原理DINVENV1993钢结构设计EN1515法兰及其连接件；螺栓连接2技术准则技术准则VDI2230第第1部分，部分，1986年年7月版与月版与2001年年10月修订版的差异月修订版的差异与以前版本的指南相比较，首先，根本的和总体的有效理论上的力的相互关系，螺栓连接的力矩和变形都有描述。

所知道的同轴和偏心夹紧螺栓连接的设计关系源于附加的螺栓负载通常有效关系的正确的简化。

计算是基于假设横截面保持平整。

在零部件的连接部分的夹紧或者变形件是非常重要的。

该固体是描述成中空圆锥的平截头体，下面可以连到一个中空气缸。

变形固体的位置决定了夹紧（symS）的偏心和螺栓轴上的受力（a）。

4与1986年7月的版本相比，有更多实质性的变化，具体如下:

载荷系数n由计算决定。

被连接件的回弹力P应通过圆锥模型求取。

惯性力矩BersI的计算与夹紧件相关。

不同杨氏模量的被夹紧件螺栓事例。

不同的载荷因子描述已经完成。

介绍了通用的符号规则，例如:

a，symS，u和v。

埋置的总数作为接合面数量和表面粗糙度的功能再次计算。

当计算螺纹孔深度时，要考虑螺纹误差，并使用剪切力方面的新知识。

不再包括螺栓头部高度计算。

横向载荷和剪切载荷的影响要关注更多的细节。

关于距离a的解释有详述。

考虑到迄今为止还没有使用预留量，螺栓强度可通过较高的装配预加载荷来更好地利用（屈服点的剪切应力分布，扭应力的下降，超过弹性极限的拧紧强化）。

作为热载荷结果的预加载变化已经包括在内。

关于材料性质的详细情况已经有扩展。

交变强度的章节已经更新，另外也提供了关于疲劳强度的信息。

螺栓螺纹直径的交变应力计算不再参照横截面3dA，而是参照应力横截面SA。

摩擦等级的系数表格里注明了摩擦值。

考虑到实际应用中发生的摩擦系数的扩散数量，拧紧因素的详细说明已经部分更正了。

非线性计算的近似值已经取消，对于开式连接（特殊情况），已经包括了简化和核准的近似方法。

至于其它机器部件的传统步骤相似方式，在计算中已经包括了安全性验证。

省略了可允许的额外的螺栓载荷试验。

另外的设计信息。

与2001年十月版本的不同之处在于：

根据DINEN1561和DINEN1563标准，更正了铸铁的机械特性，包括减少了剪切强度比例。

根据新的测试结果，改变了限制表面压力。

附加和更正了耐热钢材的特性.介绍了内螺纹材料区域的杨氏模量BIE，本指南的部分内容仍然不包括外部载荷的判定。

3载荷和变形条件.3载荷和变形条件.螺栓连接是通过单个或多个螺栓连接两个或多个零部件的一个可分离的连接。

它可以在连接的零部件之间以清楚明确的位置从一个到另一个传递力和力矩。

螺栓是根据要承受的会发生的工作负载设计，产生的连接功能可以完成。

在以下部分，首先，所有的计算方法都有描述，计算单个螺栓连接的方法，通常被用于多种功能和相关的使用场合，已经得到更多解释，并形成了现有的指南。

3.1可用的计算方法概述可用的计算方法概述为了计算螺栓连接，连接的结构必须简化，直到它符合一个可以计算的机械模型。

力传输的知识必须事先准备。

根据该步骤，必须考虑到，由于这样理想的情形，只有连接件与实际条件的近似值才是可能的。

根据适当费用，5与计算比较，实验的和数字的方法比实际条件有更好的表示。

我们所知道的机械模型可以根据周围的应用环境尺寸进行分类。

下列分类描述不仅仅增加了计算方法的复杂性，也增加了某些连接几何结构的近似值特殊性。

单轴的：

单螺栓连接的机械力学

（1）双轴的：

横梁连接

（2）和（3）的机械力学。

三轴：

板状连接（4）到（8）的机械力学。

在图3.1/1，可能的计算近似值分配到了常见的连接几何结构。

所有的连接实例原则上按照单螺栓连接模式计算。

据此，设计师可能会把一个复杂的、静态的、不确定的连接分成几个单螺栓连接。

结果的质量将取决于精确度，根据数量和分配所确定的部分载荷决定。

在一些更加复杂的计算方法中，这样的问题不会发生，因为螺栓已经考虑在更大的应用环境。

图3.1/1螺栓连接概要3.2单个螺栓连接计算，力和变形分析单个螺栓连接计算，力和变形分析单螺栓连接计算法则是基于螺栓轴的直接连接的弹性特性。

在装配和工作情况下，这个区域影响变形和螺栓轴的受力。

在单螺栓连接中的力和轴向变形可以根据简化的机械弹簧模型来描述。

在这个模型中，螺栓和被连接件被看作是带有回弹力S和P的张力和压力的弹簧，图3.2/1。

6图3.2/1同轴紧固连接转换成弹簧模式在连接装配过程中，产生了一个（装配）预紧力MF，也在分界面上产生了紧固载荷KF，通过被紧固件并作用在螺栓上的轴向工作载荷AF，在接合面的紧固区域也通过螺栓按比例传递。

除了预紧力，加在螺栓上的工作载荷比例按照附加的螺栓载荷SAF指定，残余的比例减轻了紧固。

这部分的分配比例取决于连接件的弹性和力的作用位置，由此确定了螺栓载荷的相当多的范围。

发生在螺栓连接上的力和位移原则上可以通过一个连接图表来说明。

在图3.2/2中，相关的连接图表在每一个例子中分配给了同轴紧固连接的各种工作状态（3.2.1部分）。

为了清楚起见，（装配）预加载荷变化在这里就没有考虑（参照5.4.2）。

图3.2/2，各种工作状态的同轴紧固和螺栓连接上加载连接图表为了进行更广泛的可能影响附加的螺栓载荷的分析，简单的弹簧模型已经不够了。

除了螺栓和被连接件的弹性7轴向应力S和P之外，这些部件的弯曲应力S和P也要考虑进去。

计算附加的螺栓载荷SAF的相关方程式（3/1）考虑了该事实：

螺栓会被工作负载AF和工作力矩BM3拉伸。

由于该影响因素，必须通过有效的方式说明不同的影响，不管特定的机械模型。

BPSPSPPPSPPMAPSPSPPPMSPPSAMmnFmnF+=22）（）（）（）（）（）（（3/1）数量n，m，Mn和Mm考虑了载荷或力矩作用点的影响。

影响因素、和代表了由于单位载荷或力矩的位移或倾斜量。

P螺栓头与螺栓轴线的倾斜量，假设附加的螺栓载荷NFSA1=n载荷因子，用来描述螺栓头位移上的工作载荷的影响，请参照5.2.2.1m力矩因子，用来描述螺栓头倾斜上的工作力矩的影响：

PVAm/=Mn力矩因子，用来描述螺栓头位移上的工作力矩的影响：

PVAMn/=Mm载荷因子，用来描述螺栓头倾斜上的工作载荷的影响PVAMm/=VA螺栓头轴向位移，假设工作载荷NFA1=VA与螺栓轴相关的螺栓头倾斜量，假设工作力矩NmMB1=VA螺栓头轴向位移，假设工作力矩NmMB1=VA与螺栓轴相关的螺栓头倾斜量，假设实际工作载荷NFA1=方程式（3/1），当引入载荷因子时（5.3部分）也可以用下列关系式表示，见5.3.2节的部分。

symBmAenSAsMFF+=*（3/5）在这种情况下，根据图表3.1/1，工作载荷AF指向背离接合面，工作力矩BM按照逆时针方向旋转，这通常会是确定的。

对于标记syms参考3.2.2部分，和5.3.2部分。

连接要实现其功能，通常需要足够的表面压力或者接合面夹紧力。

由装配预加载荷MF产生的夹紧力在工作时由于连接（在AF0时）的弹性而减小。

在接合面上存在的残余夹紧力KRF可以根据图3.2/2，由下面的关系来确定：

8）（SAAMPAMKRFFFFFF=（3/6）螺栓连接不仅可以用张力（FA0）加负载，也可以用压力（FA0）加负载。

在这种情况下，虽然在接合面上的夹紧力增加了，在螺栓头下面的剩余力SRF却减少了，因此可能会出现脱开。

这些关系会在压缩状态下的连接负载的连接图表里说明（图3.2/3）。

计算剩余力的关系可以用下列公式来表示。

SAMSRFFF+=当003.2.3单边开放的连接单边开放的连接根据上述计算近似值，螺栓确定尺寸首先要考虑到夹紧力，以避免在轴的工作载荷AF压力下连接的单边开放。

如果能够满足避免被紧固件的接合面的单边开放的要求，载荷/变形如图5.3/4所示。

在这种情况下，工作载荷AF超过了开放载荷AabF，这里接合面的单边开放作为偏心轴工作载荷开始的结果。

尽管附加螺栓载荷SAF增加，局部的接合面开放在一定的限制下是被允许的。

同时，也可以更好地利用螺栓螺纹的动态力。

因此，例如，对于螺栓较小的螺纹直径或者较低的强度等级，也是可以提供的（参照5.4部分）。

3.2.4横向力的影响横向力的影响在一般的机械工程中，螺栓连接是通常按照下列方法设计：

横向力（工作载荷垂直作用到螺栓轴上）通过静态摩擦传递到预加载的连接接合面上。

然而，也有可能是连接元件自身或者其它元件（销子或套管）以有效锁紧方式（剪切/螺栓承压应力连接）来传输横向力。

轴向的附加螺栓载荷SAF通常可以被忽略。

（参考5.5.6部分）如果外部负载的方向改变导致横向剪切，如果螺栓没有固定好，它会通过旋转来自动松动。

在配套的螺纹和/或者承压面上的相关运动抵消了自锁，因此连接（在拧紧过程中与负的有用力矩一致）的内部松开力矩将不再与螺纹或承压平面的摩擦运动平衡。

在高的预加载的螺栓连接，通常没有旋转导致的自动松动。

如果螺栓有较低的抗弯曲能力，就需要额外的锁紧来保证避免不允许的预加载损失。

锁紧可以防止由于旋转而松开，以保证至少80%的装配预紧力能够保持作为残余预紧力。

系紧锁紧表示仅仅防止螺纹副彻底失效，例如，残余预紧力可以全部散失（也可参照6.2部分）。

原则上发生在横向负载螺栓连接的埋置量是比只有轴向负载（参照5.4.2.1部分）的连接大。

遇到较高预加载带有较高回弹力的螺栓，预加载的损失是由于微弱的松弛。

对于有较低回弹力的螺栓，一个附加的弹性中间元件（例如：

张紧垫圈）是有必要的，以避免预加载的不允许的损失。

这里，需要小心保证锁紧元件不被装配预加载压缩，直到锁紧，而且不再需要提供弹性效果。

4计算步骤计算步骤4.1概述概述分解条件：

11功能，安装，几何，材料，强度等级，表面，拧紧力矩，拧紧工具输入：

R0公称直径极限尺寸d，GR1拧紧系数AR2最小夹紧力KerfF变三角形：

R3区分工作载荷/载荷系数SAF，PAF，R4预加载变化ZF，VthFR5最小装配预加载荷minMFR6最大装配预加载荷maxMF应力例子和强度验证：

R7装配应力Mred,，MzulFR8工作应力Bred,，FSR9交变应力a，ab，DSR10表面压力maxp，PSR11最小联接长度mineffmR12滑动，剪切应力GS，maxQR13拧紧力矩AM4.2说明说明螺栓连接的计算是基于外部工作载荷BF作用在该连接点上。

该工作负载和由此引起的零部件的弹性变形在单个螺栓连接点产生了轴向工作载荷AF，一个横向载荷QF，一个弯曲载荷bM和某些情况下的力矩TM。

在特殊情况下，一个”纯”工作力矩BM，例如，一个没有受力的工作力矩BM，作用在螺栓点。

通常的困难和力及变形的大规模分析需要牵涉到初始数量的确定，那么本指南不能涉及，因为有大量的零部件和螺栓连接的设计：

这项任务必须通过借助弹性理论力学来解决。

只有简单对称的和硬连接可以通过简单的工作载荷分析来得到初始数量。

随后可以被知道初始数量AF，QF，12TM和一些例子中的BM。

当必须的螺栓尺寸通过计算确定后，从预先知道的负载条件开始，也考虑了预加载VthZFF+的损失可能会由于埋置和温度变化发生。

也考虑了工作状态下的负载作用在被紧固件的接合面上，与装配预加载MF相比较，按照轴向的螺栓力的比例APAFF）1（=变化通常是减少（0AF）根据一些要求，在螺栓连接需要最小的夹紧力KerfF值，例如，密封功能，防止接合面的单边开放，或者自动松开。

最后，由于装配预加载MF可能会在依照选择的装配方法和摩擦条件的广泛的限制内分散更多或更少，造成误差。

所有这些因素（图4.2/1）都是主要尺寸公式的积分部分，它是螺栓计算的基础.）1（minmaxVthZAKerfAMAMFFFFFF+=（4.2/1）图4.2/1主要尺寸和连接图表的更多重要量（不包括额外的热载荷VthF）螺栓的装配预加载荷MF是螺栓名义尺寸确定尺寸的依据。

与在拧紧过程中产生的螺纹力矩一起，它可以利用标准化的螺栓材料的最小屈服点直到100%及以上（拧紧力矩超过屈服点）。

对于材料的相关强度和考虑的摩擦条件，所选择的螺栓必须有一个关联的夹紧力MF，它至少要和计算的最大装配预加载maxMF一样大。

90%的最小屈服点通常是作为最频繁应用力矩控制拧紧的拧紧力矩。

MTabF和用于装配的关联的拧紧力矩可以从表格A1到A4查询到。

如果工作情况下的应力是交变应力，那么交变应力ab必须不能超过螺栓的疲劳极限。

最后，计算方法也包括要检查螺栓头或螺母下面的表面压力。

不能超过材料的限制的表面压力，是为了避免由于蠕变而使预加载荷损失。

设计或装配条件通常可以选择或者受到影响，这些确定了用于埋置和分散预加载需要插入的数值。

RO确定了名义直径确定了名义直径d和检查限制的尺寸和检查限制的尺寸G螺栓的名义直径通常根据表格A7来决定。

13需要检查偏心夹紧和偏心负载连接下的计算关系的有效性。

轴向工作载荷作用下的螺栓轴/线平面的尺寸Tc不能超过下面的限制尺寸（也可以参照5.1.2.2部分）WdhGDSV+=min:

（R0/1）WdGESV）25.1（:

K（R0/2）超过限制尺寸会产生很大的计算错误。

R1确定了拧紧系数确定了拧紧系数A（参照（参照5.4.3部分）部分）根据表格A8，拧紧系数A考虑了可以达到的minMF和maxMF装配预加载。

当考虑拧紧和调整技术和如果需要摩擦系数等级（表格A5）minmaxMMAFF=（R1/1）对于屈服和角度控制拧紧，根据表格A8拧紧系数A是由1=A代替R2确定了需要的最小夹紧力确定了需要的最小夹紧力KerfF（5.4.1部分）部分）需要的最小夹紧力KerfF是考虑到下列要求而确定。

a）摩擦夹紧传递螺栓轴向YM的横向载荷QF和/或力矩minmaxminmaxTaMYTFQKQrqMqFF+=（R2/1）b）密封介质max.iDKPpAF=（R2/2）c）防止开放（参照5.3.2）DsymBTDBDsymbtsymDAKabKAAuSIAuMAusIusuaAFFF+=maxmax）（（R2/3）夹紧的偏心syms（3.2.2部分）和负载（距离a和5.2.1部分）的偏心需要阐明。

这里的参考点是假设的位置，侧面对称变形和/或者工作载荷作用点/螺栓轴线（图3.2/4）平面上的夹紧件。

距离a总是有一个定值（参照5.3.2部分）。

上述三个要求导致了以下关系：

（）KAKPKQKerfFFFF+;max（R2/4）R3将工作负载分成将工作负载分成SAF和和PAF，确定了，确定了，S，P和和n（5.1部分，部分，5.2.2部分和部分和5.3部分）部分）载荷因子是附加的螺栓载荷SAF和轴向工作载荷组成部分AF的比值。

14ASAFF=（R3/1）对于减轻被紧固件的负载，它遵循下列公式APAFF）1（=（R3/2）为了确定载荷因子，需要提供螺栓的回弹S（5.1.1部分）、被紧固件的回弹P（5.1.2部分）和载荷系数n的估值（5.2.2部分）。

对于典型的载荷和夹紧情况（也参照5.3.1部分）适用下列:

a）同轴负载和夹紧（0=syms和0=a）。

根据方程式（5.3.1/2）:

PSPnn+=（R3/3）P参考5.1.2部分。

b）偏心夹紧和负载（0syms和0a），这种情况最经常发生。

*PSPenn+=（R3/3）*P根据方程式（5.12/23），*P根据方程式（5.1.2/24）。

对于很少受工作力矩BM影响的例子，参考5.3.1.3部分。

R4预加载荷变化R4预加载荷变化,VthZFF（5.4.2部分）（5.4.2部分）对于螺栓由于应变应变造成的预加载荷ZF损失:

（）PSZZfF+=（R4/1）该指南评估了例如钢制螺栓，螺母和被紧固件情况下埋置的总量可以从表格5.4/1获得。

对于热应力螺栓连接，预加载荷可能会由于螺栓及被紧固件不同的热膨胀系数而变化。

下列公式适用于简单的设计:

（）PTPRTPSTSRTSPPSSKVthEEEETTlF+=（R4/2）由于松弛，需要检查是否有更多的预加载荷损失。

R5确定了最小的装配预加载荷R5确定了最小的装配预加载荷minMF（5.4.3部分）（5.4.3部分）考虑到预加载荷变化和假设连接最大可能的解除，可以得到需要的最小的装配预加载荷。

15max*min）1（VthZAenKerfMFFFFF+=（R5/1）如果不能完全保证负载在达到工作或平衡温度时总是能够发生，那么很有必要注意:

如果0VthF，那么，那么0=VthF在此被代替在此被代替!

最大拉伸应力可以按照下列公式计算：

160maxmax/AFSz=（R8/2）最大扭转应力可以根据下列公式计算PGWM/max=（R8/3）其中min22155.1（2GMzulGdPdFM+=，3016dWP=，sdd=0或者min0idd=（对于缩小杆螺栓，Tdd=0）。

对于减少的或相对的附带扭转应力的应力在应用中（推荐5.0=k）减少到k的：

2maxmax2,）（3+=kzBred（R8/4）必须遵循下列公式：

min2.0,pBredRZN），如果下列动态强度值确定的话，可以建立连接的耐久极限。

在热处理前轧制（SV）3/1）/（ZDASVAZSVNN=（R9/6-1）在热处理后轧制（SG）6/1）/（ZDASGAZSGNN=（R9/6-1）R10确定表面压力确定表面压力maxp（5.5.4部分）部分）一方面，在螺栓头和螺母之间的承压面，另一方面是被紧固件，表面压力导致了与预加载荷减小相关的蠕变（含时塑性流动），作为装配预加载荷或者工作中的最大载荷的结果，并不有效。

根据倒角期望误差计算的表面压力，不应该超过被紧固材料的表面极限压力。

装配状态e：

GpzulMMpAFp=minmax/（R10/1）工作状态：

GpVthSAVBpAFFFp+=minmaxmaxmax/）（（R10/2）注意：

如果0VthF，那么0=VthF在这