地质灾害危险性评估报告材料.docx

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地质灾害危险性评估报告材料

前言

1、评估任务由来

永州市正业水电某某按照国土资源部国土资发[2004]69号与某某省国土资源厅湘国土资办发［2004］67号文件“关于加强地质灾害危险性评估工作的通知〞有关规定，委托我公司承当该水电站工程建设用地地质灾害危险性评估工作。

2、评估工作的依据

①国土资源部第3号部长令《建设用地审查报批管理方法》

〔1999年3月〕

②国务院令第394号《地质灾害防治条例》〔2004年11月24日〕

③国土资源部《关于加强地质灾害危险性评估工作的通知》国土资发[2004]69号文与附件《地质灾害危险性评估技术要求〔试行〕》

〔2004年3月25日〕

④技术服务合同书

3、主要任务和要求

〔1〕说明评估区地质环境条件根本特征；

〔2〕调查分析评估区内各种地质灾害的现状；

〔3〕分析论证建设工程遭受地质灾害的可能性，工程建设和运营中加剧或引发地质灾害的可能性；

〔4〕进展地质灾害危险性现状评估，预测评估和综合评估；

〔5〕对建设场地适宜性作出评估结论；

〔6〕提出防治地质灾害的地质工作意见和措施建议，为建设项目地质灾害防治提供初步依据。

一、工程位置与工程概况

〔一〕工程和规划概况与征地X围

永州市涔天河右岸电站位于江华县务江乡，工程区地理位置介于东经111°39′52″～111°39′56″，北纬25°08′48″～25°09′19″之间。

该电站直接直接利用涔天河水库的水资源发电，主要建筑物由引水隧洞、压力钢管、厂房、升压站〔升压站〕组成，建筑物简单，工程建设已根本完成。

3/s。

进口布置在涔天河水库大坝右岸上游110m处，采用竖井式深式进水口，竖井底部设2道闸门〔工作门和检修门〕，一道拦污栅，启闭台设在山坡上，平台高程264.26m，高于水库校核洪水位256.96m，进口底板高程240.26m；出口位于涔天河水库大坝下游1km右岸坡脚，出口底板高程216.25m，隧洞纵坡i=34.827。

压力钢管在隧洞出口上游50m与隧洞接头，主管内径4.5m，出隧洞后分岔成两条支管，内径分别为3.6m、2.6m，然后进入厂房。

电站厂房布置在大骑牛冲沟口河边，主厂房长34.4m，宽15.1m，高28.2m，分为三层；副厂房在主厂房下游侧，长34.4m，宽8m，高10.29m，水轮机安装高程为223.608m。

升压站〔开关站〕布置在厂房东侧，场地面积为30×30m，高程230m。

沿河边阶地布置办公室、仓库、宿舍等，占地面积约1500m2。

电站公路沿潇水〔东河〕右岸山坡布置，长1.25km，路幅宽3m左右。

电站总装机容量15000KW，工程静态总投资4152.13万元。

3，调节库容0.52亿m3·h，灌溉面积12.37万亩。

水库坝址以上控制流域面积2466km23,库容系数仅0.02，除发电、灌溉用水外，每年平均弃水达13.02亿m3,占年均来水量的47.9%。

由于涔天河水库有效库容较小，弃水过多，造成水资源的大量浪费，为了充分利用弃水资源，因此，拟在涔天河右岸上游200m处开挖隧洞引水至下游大骑牛冲口处建厂发电。

工程永久占地面积约22亩，主要为山坡、阶地与河漫滩。

〔二〕以往工作程度

区内曾进展过1/20万区域水文地质普查与1/20万区域地质普查工作，对区域地层、地质构造、矿产资源、水文地质、工程地质与环境地质等都获得了初步了解，为本项评估工作提供了区域地质、工程地质和水文地质根底资料。

但是，工程区一带未进展过大比例尺的地质工作，因此，本区地质工作研究程度较低。

本次评估主要参考资料有：

1、《1/20万江永幅区域水文地质普查报告》；（1979.11）

2、《1/20万江永幅区域地质普查报告》；（1975.5）

3、《永州市涔天河右岸电站可行性研究报告》〔2004.3〕

〔三〕工作方法与完成工作量

1、工作程序

本次地质灾害危险性评估工作程序如下页框图所示。

2、工作方法

本项评估工作方法，按国土资源部[2004]69号文与附件《地质灾害危险性评估技术要求〔试行〕》和我省主管部门有关具体要求进展。

承受委托后，充分搜集评估区已有地质、水文地质、工程地质、气象水文等资料。

经初步分析，确定评估X围以工程区周边分水岭为界，工作重点为厂房区、升压站、引水隧洞进口、压力隧洞出口等地段。

野外实地调查中突出对地质灾害群发、易发地段和主要地质灾害以与人工切坡等地段进展详细调查。

查明已有地质灾害的根本特征、形成条件、影响因素、危害程度。

在此根底上，经综合分析和系统整理，再进展现状评估、预测评估和综合评估，并拟定防治措施和评价建设场地适宜性。

工作程序框图

3、完成工作量与质量评述

2，调查路线15km，定各种观测点32个，其中：

地质点18个、不稳定边坡4个，危岩体1个、坍岸隐患点1个、地貌点8个，获取照片22X，利用8X，搜集利用资料3份，编制图件1套，编制报告1份，复制评估报告共计8份〔套〕。

在野外调查与室内资料整理、编绘过程中，充分利用了数字与计算机技术，以保证成果精度，使评估有据，符合实际，最后按《地质灾害危险性评估技术要求〔试行〕》的规定，编写了本报告。

〔四〕评估X围与级别确实定

1、评估X围确实定

该在建工程属小型水电工程建设项目，按“技术要求〞2。

2、评估级别确实定

该建设项目为小型水电工程，属一般建设项目，评估区地质环境条件中等；按国土资源部《地质灾害危险性评估技术要求〔试行〕》表5-1规定，地质灾害危险性评估级别定为三级评估。

二、地质环境条件

〔一〕气象水文

评估区属亚热带温暖湿润气候区，温湿多雨，四季清楚，雨量充沛，具有大陆气候的特点。

据江华县气象观测站统计，多年平均降水量1499mm〔1961-1990年〕，3-8月雨量占全年总量的70.5%，年最大

℃℃℃〔1968年1月15日〕，多年平均相对湿度在85%〔1961年～1990年〕，多年平均蒸发量1274.4mm〔1961年-1999年〕，历年最大风速可达19.7m/s〔1990年7月12日〕，多年平均风速1.36m/s〔1961-1990年〕。

涔天河水库属湘江一级支流潇水上游的一座大型水库，水库坝址以上控制流域面积2466km23333，占来水量的47.9%。

〔二〕地形地貌

评估区属侵蚀、剥蚀构造形成的中低山垄脊峡谷型地貌类型。

由泥盆系中统上段砂岩、页岩与寒武系上组浅变质砂岩、板岩组成。

最高点位于评估区的东侧，标高为655.0m；最低点位于北面汗马地附近，海拔标高为220.06m，相对高差434.94m左右；涔天河蜿蜒曲折，自南向北流经评估区中西部，在河流弯曲凸面为堆积岸，有大量的砂卵石和碎石堆积，形成一级阶地，在河流弯曲的凹面为冲刷岸,基岩裸露,局部形成悬崖峭壁。

山坡一般陡峻，沟谷横断面多呈“V〞型。

区内植被良好，青山绿水，盛产杉木，松木、杂木等，植被覆盖率达90%以上。

〔三〕评估区地层岩性

评估区内主要分布有寒武系上组、泥盆系中统跳马涧组下段与上段、第四系等地层，由老至新依次分述如下：

1、寒武系上组〔∈3〕

分布在评估区的东南边缘，岩性由深灰色厚～巨厚层状浅变质石英砂岩，砂岩夹中薄层状砂质板岩与板岩组成，区域厚774m。

2、泥盆系中统跳马涧组下段〔D2t1〕

分布于评估区的东侧，由浅灰绿色、灰黄色、暗紫红色中厚层状泥质粉砂岩、粉砂质页岩、石英砂岩组成，与下伏地层呈角度不整合接触。

3、泥盆系中统跳马涧组上段〔D2t2〕

分布于评估区西面，岩性由中～厚层状黄灰～浅灰绿粉砂岩、石英砂岩、紫红色泥质粉砂岩和砂质页岩组成。

与下伏地层呈整合接触。

上、下段区域厚300～400m。

4、第四系〔Q〕

按成因分为残坡积相和冲洪积相两类。

残坡积层零星状分布于沟谷、坡脚以与低洼地段，岩性为粉质粘土与含碎石粘土，结构较松散，可塑～硬塑状，一般厚度0.5～4m。

冲洪积层主要分布于涔天河河流堆积岸与河床，岩性为砂砾卵石，成分为砂岩、板岩，少量花岗岩，园形～亚园形，粒径一般1～10cm，大者15～40cm，厚度2～6m。

与下伏地层呈不整合接触。

〔四〕地质构造与区域地壳稳定性

1、地质构造

评估区根本构造形态为一地层向北西倾斜的单斜构造，未见区域性的大断裂，小断裂和次一级褶曲与节理裂隙发育。

实测节理裂隙产状主要有205°∠84°、240°∠80°、123°∠34°三组，其中123°∠34°组延伸较远，往往形成小的断层。

总体认为评估区内地质构造简单。

2、区域地壳稳定性

区域构造位于南岭东西构造带的西缘，宏伟壮观的东西构造带，新华夏、华夏构造带，南北向构造带在此复合镶嵌，构成了本区的根本格架。

但在复杂的构造体系中，有相比照拟稳定的地块，评估区属相对稳定地块，特别是全新世以来活动迹象不明显。

据资料记载，永州市自公元319年至1949年,区内共发生过6次地震,其中1782年4月30日零陵发生过6.5级破坏性地震,地震影响到新宁、祁阳、常宁、新田、宁远、道县、江华、江永、临武等县，其余5次地震震级低，破坏性小〔见表2-1〕。

1631年某某发生6.5级地震也影响到零陵。

解放后测量记录5次地震，震级均小于3级，无破坏性〔见表2－2〕。

地震统计表表2－1

时间

地点

地震情况

震级

319年

零陵

地震

806年2月

零陵

地震

1631年8月

零陵

地震

1640年11月

零陵

地震

1782年4月30日

零陵

三月地震,山谷多折裂,新田、宁远、江华、江永、道县、祁阳、常宁、新宁

临武，人皆欲仆。

1787年

零陵

近期地震统计表表2－2

时间

地点

震级

1972年10月14日

东安

1972年12月7日

东安

1973年5月15日

东安

1975年11月29日

东安

1975年12月26日

黄金洞

据《中国地震动参数区划图》（GB18306－2001）、《中国地震动反响谱特周期区划图》与《某某省地震烈度区划图》，评估区地震动峰值加速度小于0.05g，地震动反响谱特征周期为0.35s，对应的地震根本烈度小于VI度。

综上所述：

评估区域地壳稳定性较好，目前属相对稳定地块。

〔五〕工程地质条件

1、岩体工程地质特征

按岩性组合与岩石的强度和结构特征划分为一个类型，即坚硬～半坚硬中厚层状泥质粉砂岩、石英砂岩与浅变质砂岩、板岩岩性综合体。

分布于整个评估区，岩性由泥盆系中统跳马涧组上下段暗紫红色、灰绿色中厚层状泥质粉砂岩、石英砂岩、粉砂岩与砂质泥岩和寒武系上组的浅变质石英砂岩、砂质板岩、板岩等组成。

其中石英砂岩岩性坚硬，节理裂隙发育，抗风化，在地貌上形成悬崖峭壁，抗压强度为62～174MPa，岩石根本质量等级为Ⅰ～Ⅱ类，属硬质岩石类。

主要工程地质问题产生岩体崩塌，泥质粉砂岩、粉砂岩、砂质板岩、板岩，节理裂隙发育，易风化，抗压强度一般20～35MPa，岩石根本质量等级为Ⅳ类，属半坚硬岩石类，主要工程地质问题产生崩塌、滑坡。

２、土体工程地质特征

评估区土体根据成因和结构特征，划分为双层结构与单层结构两类。

〔1〕双层结构：

由冲洪积相粘土、砂砾石、漂石等组成，分布于涔天河Ⅰ级阶地或冲沟出口洪积扇，具有上粗下细的二元结构，结构松散、透水性强，厚度约1～4m，其力学性质指标〔区域资料〕为：

比重2.68～2.84，容量16.5～20kN/m3，摩擦系数25～35。

主要工程地质问题产生流砂，坍塌。

〔２〕单层结构：

由残积、残坡积相粘土、碎石土组成，分布于沟谷与坡脚地带。

结构松散，均匀性差，分选性差，透水性较强，主要工程地质问题产生崩塌、滑坡。

〔六〕水文地质条件

一、地下水类型

评估区内地下水的分布和埋藏受地层岩性、地质构造和地貌控制，依据赋存条件、水动力特征、含水介质与组成情况划分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水两种类型。

现分述如下：

1、松散岩类孔隙水

·m，PH值7～7.3，属HCO3-Ca型水；后者次之，泉水流量0.01～0.454L/s。

季节性变化较明显。

2、基岩裂隙水

～7.6，寒武系上组，泉流量为0.022～0.08L/s，最大1.003L/s，属HCO3-Ca型水，。

二、地下水补给、径流、排泄条件

1、松散岩类孔隙水补、径、排条件

松散岩类孔隙水主要承受大气降水垂直补给，因河流常切割其含水层，使地表水与地下水力联系较密切，因此，侧向补给是一些地段地下水的一种主要补给形式。

由于含水层分布零星，径流途径短，大部地区就地补给就地排泄，无明显的补、径、排区。

排泄方式以下降泉为主，其次为浸水或散流，局部地段以地下径流方式向下伏基岩排泄。

松散岩类孔隙水动态变化速度快，幅度大，受降水的控制，一般雨季水埋深浅，旱季深，年际变幅1-2m。

2、基岩裂隙水补、径、排条件

区内基岩裂隙水主要靠大气降水直接渗入补给，其次为地表水和上覆残坡积层孔隙水的间接补给。

大气降水的补给强度，取决于地形地貌、岩石风化程度和植被生长状况。

区内多为深涧峡谷，地势陡峭，不利于大气降水的补给。

基岩裂隙水分布区地形切割强度大，水系发育，地下水流向受最低级分水岭控制，一般径流途径短，经过短距离运移排泄于沟谷中。

基岩裂隙水的动态变化一般不稳定，枯、洪水期泉流量变化较大，局部泉井久晴即断流。

〔七〕人类工程活动对地质环境的影响

近年来人类经济工程活动较频繁，主要是大力开发小水电站、修建公路等工程。

因此，自然地质环境不可防止地遭受了一定程度的破坏，所以，评估区内破坏地质环境的人类工程活动一般。

〔八〕地质环境条件小结

评估区属侵蚀、剥蚀构成的中低山垄脊峡谷型地形地貌，地形复杂程度简单，地质构造简单，地层稳定，岩体工程地质性质较好，土体工程地质性质较差，水文地质条件良好，破坏地质环境条件的人类工程活动一般，地质灾害一般不发育。

总体上看，区内地质环境条件复杂程度为简单。

三地质灾害危险性现状评估

〔一〕、地质灾害类型与特征

通过现场调查统计和已有资料的分析研究,评估区内发现有危岩体1处、不稳定斜坡4处，坍岸隐患1处，主要分布于河流右岸、规模皆小。

除此之外，未发现滑坡、泥石流、地面塌陷、地裂缝、地面沉降等地质灾害。

现将已有的地质灾害隐患点分别表示如下：

1、W1危岩体

分布在涔天河水电站大坝下游右岸，距大坝约100m，为河水冲蚀形成的高陡临空面。

危岩体高20m，宽25m，倾向河心，倾角80～90°，岩层倾向与坡向斜交。

目前，该危岩体有向河心崩塌现象，坠落岩块最大直径可达1.5m。

危岩体岩性为泥盆系中统跳马涧组上段暗紫红色中厚层状～巨厚层状泥质粉砂岩和石英砂岩，节理裂隙发育，主要有60°∠28°和115°∠69°两组，在暴雨和河水的冲蚀下，裂隙掏空、扩大，在重力的作用下，有向临空面产生岩质崩塌、坠落的可能性大，对电站大坝影响甚微，主要淤塞河道，但规模小，危险性小。

2、P1不稳定斜坡

位于涔天河水库大坝右坝肩上游100m处，山体自然地形坡度35°～45°，植被覆盖率85%，地理位置：

东经111°39′56″，北纬25°08′58″。

人工切坡长35m，高5～30m，坡角65°～80°，坡向约160°；山体岩性为暗紫红色中厚层～巨厚层状泥质粉砂岩，中等～强风化深度3～10m，岩层产状315°∠30°，岩层倾向与坡向斜交，主要节理裂隙产状有60°∠28°和115°∠69°～3m，坡角有地下水渗出。

切坡段已从上至下修整为台阶式坡面，目前斜坡根本稳定〔见照片2〕。

局部有零星掉块，主要影响过往行人安全，现状评估地质灾害危险性小。

3、P2不稳定斜坡

位于电站厂房东侧的坡麓附近，山体自然地形坡度30～45°，植被覆盖率85%，人工切坡长35m，最高25m，坡向西，坡角45～70°，坡体岩性为暗紫红色泥质粉砂岩，中厚层～巨厚层状结构，强风化～微风化深度3m～10m，岩层产状330°∠44°，岩层与坡向斜交。

主要节理裂隙产状为205°∠84°，240°∠86°，123°∠34°三组。

第四系残坡积碎石土厚0～3m，升压站后面的人工切坡已进展了护坡，坡体整体稳定性较好，距电站厂房约12m～15m〔见照片3、8〕，斜坡对电站厂房影响甚微，现状评估地质灾害危险性小〔见照片3〕。

4、P3不稳定斜坡

位于电站厂房的南侧压力隧洞出口部位的上方，自然地形坡度30～35°，人工切坡最大高度约17m，宽15m，坡向北西，坡角约45°，山体岩性为暗紫红色薄～中厚层状泥质粉砂岩，强风化～微风化深度3m～15，m岩层产状340°∠40°，属顺向坡。

第四系残坡积碎石土厚0～1.00m。

该斜坡体已用水泥砂浆抹面，其上方设有排水沟。

目前，斜坡根本稳定，隧洞出口与压力管影响小，现状评估地质灾害危险性小〔见照片4〕。

5、P4不稳定斜坡

为电站简易公路东侧人工切坡，长约200m，高2～15m，倾角50～70°。

山体自然地形坡度35～45°，基岩为泥盆系中统跳马涧组上段紫红色中厚层泥质粉砂岩和灰绿色石英砂岩，节理裂隙发育，岩层产状270°∠45°，与切坡坡向根本一样，属顺向坡，且岩层倾角小于切坡坡角。

上覆第四系残坡积碎石土约1～3m左右，结构松散，植被较发育，局部有小型崩塌现象，体积约10～50m3，影响简易公路畅通，现状评估地质灾害危险性小〔见照片5〕。

6、T１坍岸隐患点

在涔天河右岸水电站厂房附近长约200m，宽5～10m，高约3m，体积约6000m3，为厂房、升压站与隧洞等工程建设，弃渣堆积物，结构松散，局部为冲刷岸，在河水、洪水冲刷下，引发坍岸的可能性大，目前已采用用砂包堆砌护坡。

现状评估地质灾害危险性小〔见照片3〕。

〔二〕、现状评估小结

评估区内有危岩体1处，不稳定斜坡4处，坍岸隐患点1处，前者分布于大矾右岸下游100m附近，后两者分布于电站厂房与简易公路切坡附近。

除此之外，其它滑坡、泥石流、地面沉降、地裂缝等地质灾害不发育。

现状评估地质灾害危险性皆小。

四地质灾害危险性预测评估

〔一〕、工程建设引发、加剧地质灾害危险性的预测

涔天河右岸电站工程主要由引水隧洞、压力钢管、发电厂房、升压站等组成，工程建设已根本完成，目前已进入设备安装、调试阶段。

工程区地质环境条件简单，地质灾害一般不发育，工程建设过程中除修建电站进场公路切坡有引发小型崩塌外，其它切坡地段尚未引发崩塌、滑坡、泥石流、地面塌陷、地面沉降等地质灾害，预测评估地质灾害危险性小。

〔二〕、工程建设可能遭受地质灾害危险性的预测

1、引水隧洞进口闸门可能遭受崩塌、滑坡地质灾害危险性中等

前面已述，隧洞进口闸门上方为人工切坡，最高达30m，坡角60°～80°，坡向160°，坡体岩性为泥盆系中统跳马涧组上段暗紫色泥质粉砂岩，中厚～巨厚层状，节理裂隙发育，中～强风化深度3～10m，局部地段第四系残坡碎石土2～3m，结构松散，坡脚附近有地下水渗出。

坡体中部虽设有马步，宽1～1.5m，但隧洞进口闸门部位仍有遭受崩塌、滑坡的可能性，预测评估地质灾害危险性中等。

2、电站厂房与升压站可能遭受崩塌、滑坡地质灾害危险性中等

如前所述，电站厂房与升压站后面皆为人工切坡，局部形成高陡临空面，坡体岩性为暗紫红色泥质粉砂岩，层状结构，节理裂隙比拟发育，局部第四系残坡积碎石土比拟厚，结构松散，在暴雨的引发下，岩土体存在崩塌的可能性，预测评估可能遭受地质灾害危险性中等。

3、隧洞出口压力管可能遭受崩塌、滑坡地质灾害危险性小

如前所述，隧洞出口、压力管部位为人工切坡，最高17m，宽15m，岩性为暗紫红色泥质粉砂岩层状结构面和节理裂隙结构面发育，属顺向坡，在暴雨的引发下，易产生岩土体崩塌、滑坡，但目前已用水泥砂浆抹面护坡，且在斜坡上方筑有截水沟，预测评估隧洞出口压力管可能遭受崩塌、滑坡地质灾害的可能性小，地质灾害危险性小。

4、电站厂房可能遭受坍岸地质灾害危险性中等

如前所述，隧洞施工和切坡的岩块碎石堆积于电站厂房西侧涔天河右岸拐弯处，属冲刷岸。

废渣堆由大小不等的岩石碎块组成，结构松散，沿河岸堆积长约200m，宽5～10m，高约3m，体积6000m3。

现已在电站厂房冲刷岸附近虽用毛石砌有挡水墙，预测电站厂房可能遭受坍岸地质灾害，危险性中等〔见照片3〕。

5、电站进场公路可能遭受崩塌、滑坡地质灾害危险性小

如前所述，电站公路位于涔天河右岸，为新修建电站简易公路，长1500m，路幅宽3m左右，人工切坡高一般2～3m，局部10m，自厂房以北200m左右，上伏为残坡积相碎石土，结构松散，厚度1～5m；下伏基岩为泥盆系中统上段泥质粉砂岩、石英砂岩，顺向坡，岩层倾向与坡向一致，且岩层倾角小于坡角，属不稳定斜坡。

假如遭遇暴雨、连续降大雨，引发崩塌、滑坡的可能性大，但路下方为河流，对人居环境无影响，主要是危害进场车辆通行。

因此，预测电站公路可能遭受崩塌、滑坡地质灾害危险性小。

〔三〕、预测评估小结

预测评估引水隧洞进口闸门部位，电站厂房、升压站可能遭受崩塌、滑坡、坍岸地质灾害危险性中等；隧洞出口压力管与电站公路可能遭受崩塌、滑坡地质灾害危险性小。

五地质灾害危险性综合分区评估与防治措施

〔一〕、地质灾害危险性综合分区评估原如此与方法确实定

地质灾害危险性综合分区评估是在地质灾害危险性现状评估、预测评估的根底上，考虑所处地质环境条件的差异，并结合拟建工程特点和地质灾害的致灾程度。

评估区内现状评估崩塌、滑坡、泥石流、地面塌陷、地裂缝、地面沉降等地质灾害不发育，预测工程建设可能引发、遭受的地质灾害主要是崩塌、滑坡、坍岸。

1、评估的原如此

以人为本、以工程建设为中心的原如此；

按照区内相似，区际相异，取大的原如此；

分灾种按单因素分区的原如此。

2、评估的方法

本次地质灾害危险性综合评估采用定性分析的方法，对于各区在划分时考虑因素如下：

分区的危险性“就高不就低〞；分区时从大到小依次进展；分区以地质环境条件为根底，综合考虑灾点分布与对工程的影响。

依据《地质灾害危险性评估技术要求〔试行〕》划分为危险性大、中等、小三级，划分标准见表5-1。

地质灾害危险性分级表表5-1

确定要素

危险性分级

地质灾害发育程度

地质灾害危害程度

危险性大

强发育

危害大

危险性中等

中等发育

危害中等

危险性小

弱发育

危害小

〔二〕地质灾害危险性综合评估

涔天河右岸电站工程静态总投资4152.13万元，枢扭工程主要包括引水隧洞、压力隧洞、电站厂房、升压站和原涔天河水电站大坝与水库，属小型水电站。

根据工程区现状评估和预测评估结果与不同地段地质灾害危险性的差异性，为了给建设用地适宜性评估与今后地质灾害防治规划提供依据，拟对工程区地质灾害危险性程度进展综合分区评估。

对于地质灾害危险性分级标准，在执行“技术要求〞的根底上，按常规以现状评估和预测评估中危险性程度高的作为综合评估级别。

经综合分析共划分二个区：

即地质灾害危险性中等的Ⅱ区和地质灾害危险性小的Ⅲ区。

综合评估结果：

涔天河右岸电站厂房、升压站、压力隧洞、进口闸门部位以崩塌、滑坡、坍岸为主的地质灾害的危险性中等的Ⅱ区；引水隧洞出口压力管部位以崩塌、滑坡为主的地质灾害危险性小等Ⅲ区，详见表5-1与附图2。

地质灾害危险性综合分区评估表表5-2

序号

综合分区代号

位置

面积

或

长度

m2

占面积或长度总数

%

地质

灾害

类型

地质灾害危险性评估

工程地质条件

引发和遭受地质

灾害的因素

地质灾害防治建议

现状

评估

预测

评估

综合

分区

评估

防治分级

防治措施

1

Ⅱ

厂房、

升压站

闸门隧洞进口

不稳定斜坡

废渣堆

中

中

中

地形坡度30～45°，切坡坡度45°～70°，岩性为暗紫红色泥质粉砂岩，强风化，深度3～15m，残坡积厚0～3m，节理裂隙发育，岩石根本质量等级属Ⅳ级。

暴雨，高陡临空面，危害对象为