梁模板扣件式计算书10层梁.docx
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梁模板扣件式计算书10层梁
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL-x
新浇混凝土梁计算跨度（m）
7.45
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
300×1000
新浇混凝土结构层高（m）
5.45
梁侧楼板厚度（mm）
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.156
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁一侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
450
梁底支撑小梁根数
3
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
12
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝γ0×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1]×1＝31.104kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝[0.1+（24+1.5）×1]×1＝25.6kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×32.868×0.152＝0.092kN·m
σ＝Mmax/W＝0.092×106/24000＝3.852N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×25.6×1504/（100×10000×144000）＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×31.104×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.865kN
R2=1.25q1l=1.25×32.868×0.15＝6.163kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R3'=0.375q2l=0.375×25.6×0.15＝1.44kN
R2'=1.25q2l=1.25×25.6×0.15＝4.8kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
13
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
小梁弹性模量E（N/mm2）
9600
小梁截面抵抗矩W（cm3）
53.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
213.33
验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.865+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×1]+0.9×max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×2]×（（0.9-0.45）-0.3/2）/2×1，6.163+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.3/2}=6.199kN/m
q2＝max{1.44+（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×1+（0.5+（24+1.1）×0.12）×（（0.9-0.45）-0.3/2）/2×1，4.8+（0.3-0.1）×0.3/2}＝4.83kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×6.199×0.92，0.5×6.199×0.22]＝0.502kN·m
σ＝Mmax/W＝0.502×106/53330＝9.416N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×6.199×0.9，6.199×0.2]＝3.348kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.348×1000/（2×50×80）＝1.255N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/（100EI）＝0.677×4.83×9004/（100×9600×2133300）＝1.048mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝4.83×2004/（8×9600×2133300）＝0.047mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×6.199×0.9，0.4×6.199×0.9+6.199×0.2]＝6.137kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝2.484kN，R2＝6.137kN，R3＝3.349kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.83×0.9，0.4×4.83×0.9+4.83×0.2]＝4.782kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝2.063kN，R'2＝4.782kN，R'3＝2.928kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Φ48.3×3.6
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.71
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.26
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.243×106/5260＝46.198N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.774kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.774×1000/506＝10.963N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.287kN，R2=11.107kN，R3=0.575kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
扣件抗滑移折减系数kc
0.85
可调托座内主梁根数
1
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力R＝max[R1,R3]＝max[0.287,0.575]＝0.575kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2]＝11.107kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
600
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Φ48.3×3.6
立柱截面面积A（mm2）
506
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
5.26
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（600+2×200）=1386mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！
2、风荷载计算
Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.9×1.52/10＝0.04kN·m
3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝[1.2×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×0.9×2]×1＝33.24kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.893+1.2×[（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×1]+[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.9×1]×（（0.9-0.45）-0.3/2）/2×1，6.232+1.2×（0.3-0.1）×0.3/2}=6.268kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.291kN，R2＝11.224kN，R3＝0.579kN
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×1.386×（600+2×200）=1600.83mm
λ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3+N边]+Mw/lb＝max[0.291，11.224，0.579+[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.9×1]×（0.9+0.9-0.45-0.3/2）/2×0.9]+0.04/0.9＝11.268kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝11268.417/（0.588×506）+0.04×106/5260＝45.441N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1.155×1.755
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