钢栈桥设计与施工要点.docx

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钢栈桥设计与施工要点

钢栈桥设计与施工  

2007-10-2720:

09:

05|  分类：

施工技术|  标签：

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摘 要：

介绍了苏通大桥B1标1854m钢栈桥设计和施工过程中以及使用期遇到的问题

关键词：

涌潮  水深  冲刷  第一长栈桥  设计  施工  试验

备  注：

《2006年全国桥梁学术会议论文集》发表，作者：

林树奎

1、工程概况

苏通大桥B1标桥位区河段江中沙洲发育，槽深滩宽，江心沙洲中的新通海沙位于桥位线上，属心滩地貌。

新通海沙北侧支汊发育迅速，已基本贯通，可通行小型船舶。

北引桥穿过新通海沙夹槽河段，为双向潮流，潮流平均流速为2.0m/s，水深达8m左右，风浪大，地质条件复杂。

北引桥B1合同段全长2010m，江中桥墩距离长江大堤最远距离达1600m，基础工程量大、施工工期紧，要求施工栈桥能覆盖整个B1合同段，以便减少航运和水位对本合同段下部构造施工的干扰和限制。

架空栈桥总长1854m，宽7m，起于长江大堤，止于45墩中心线后约324m。

桥中心线与苏通大桥引桥轴线一致。

应急码头前沿线距B1标引桥终点45墩中心线约337m，码头平台通过喇叭口与栈桥相接。

水上钢栈桥承担着繁重的交通运输任务。

水上钢栈桥不仅承担着大量材料、机械设备的运输任务，而且还承担着水上各个桥墩下部构造施工操作平台的任务，变水上施工为陆上施工，同时也是应急船只和撤离人员的通道。

钢栈桥通航孔要求满足最高通航水位时有5m的净空、30m宽航道通航要求。

2、钢栈桥设计与验算

2.1钢栈桥使用要求:

2.1.1钢栈桥承载力应满足：

650kＮ履带吊在桥面行走及起吊20t要求、300kN混凝土罐车错车要求。

2.1.2钢栈桥的调头平台宽度设置应满足车辆掉头的要求。

2.1.3钢栈桥的平面位置不得妨碍钻孔桩施工、钢吊（套）箱及承台施工，能够满足B1标整个施工期间的要求。

2.1.4钢栈桥跨度、平面位置及高程应满足通航要求。

2.1.5钢栈桥应急平台需满足应急船只的停靠和人员的撤离要求。

2.2钢栈桥施工区域划分

2.2.1浅滩区

钢栈桥起始墩（14#～15#墩之间，长江大堤旁）至18#墩止，全长约180m，为栈桥浅滩区。

河床高程在+0.5～+2.5m之间，绝大部分河床高程为+2.4m左右。

2.2.2深水区

18#墩至30墩止，即新通海沙夹槽河段，为深水区，全长约600m，河床高程在-3～-7m之间，平均河床高程在-5m以下；从45#墩至应急平台，为深水区，全长约320m，河床高程在-3m以下。

2.2.3浅水区

30#墩至45#墩，全长约750m为浅水区，该区域河床高程在-2.0m～-0.5m之间，平均河床高程-1.2m左右。

钢栈桥施工区域划分如图2.2-1所示。

图2.2-1栈桥施工区域划分示意图（单位：

m）

2.3钢栈桥拟定布置形式

2.3.1平面布置

钢栈桥从长江大堤起，沿桥轴线一直通至45#桥墩，最后沿桥轴线延伸约324m至应急平台，钢栈桥全长1854m。

钢栈桥平面布置示意见图2.3-1所示。

                                  图2.3-1栈桥平面布置示意图（单位：

m）

2.3.2纵向布置

钢栈桥从长江大堤起（桥面高程▽+7.2m），至23#墩附近（桥面高程▽+9.9m）段设一上坡，坡度0.70%；

23#墩（▽+9.9m）至24#墩（▽+9.9m）为通航孔；

24#墩（▽+9.9m）至41#墩（▽+6.5m）为下坡（坡降1.53%）；

41#墩（▽+6.5m）至45#墩（▽+6.5m）为平坡；

45#墩（▽+6.5m）再延伸324m至应急平台（▽+6.5m）。

2.4钢栈桥拟定构造

2.4.1总体结构拟定

钢栈桥桥面宽7.0m，高程+6.5m～+9.9m。

钢栈桥桩采用φ800mm×8mm的Q235a钢管桩。

下横梁采用H600mm×200mm或H606mm×201mm。

主纵梁一种是采用1.5m高的321普通型贝雷梁，共三组，每组两榀，贝雷梁上依次铺设I25a的横向分配梁、间距1.5m，I12.6的纵向分配梁、间距40cm；另一种是采用12m跨和16m跨的万能杆件，上方依次铺设I28b的横向分配梁、间距2.0m，I16的纵向分配梁、间距40cm；桥面δ=10mm花纹钢板，最后安装栏杆、照明和管线等附属结构。

栈桥通航孔跨度布置为30m，其余部分根据履带吊车起重能力和位情况跨度定为12m、15m、16m、18m交替分布。

钢栈桥断面结构图如图2.4-1所示：

                    图2.4-1栈桥断面结构图（单位：

mm）

2.4.2车辆调头平台

沿钢栈桥每间隔300m左右设一车辆调头平台，共5个。

调头平台由长度为15m的钢栈桥加宽5m而组成。

调头平台断面图如图2.4-2所示。

                                              图2.4-2调头平台断面图（单位：

mm）

2.4.3钢栈桥通航孔布置

航道位于23#、24#墩之间，钢栈桥钢管桩分别靠近23#、24#墩，在钢管桩上下游设置通航孔钢栈桥防撞设施。

通航孔处钢栈桥在最高通航水位净高5m、跨度为30m，为减小钢栈桥桥面标高，做成下承式形式。

桥面标高+9.90m，底标高为+9.30m。

通航孔断面图如图2.4-3所示。

                                      图2.4-3通航孔断面图（单位：

mm）

2.4.4应急平台

应急平台是根据整个苏通大桥所有标段的需要而设置的。

应急平台是中小型交通船停靠的码头，需设置人员上下通道。

栈桥由45#墩向前延伸324m（B2标范围），使平台前沿水下河床标高为-6.0m～-7.0m，以保证足够的水深。

应急平台断面图如图2.4-4所示。

                             图2.4-4 应急平台断面图

2.4.5活动钢栈桥

受19#墩～30#墩哑铃型承台施工的影响，此位置的栈桥将妨碍承台吊箱的施工，越过墩位的栈桥设计为可拆卸式。

为尽量减少栈桥中断的时间，尽量降低栈桥中断对全桥施工的影响，该段栈桥设计为用650kN履带吊可整体吊移形式，即活动栈桥。

为减轻重量，活动栈桥布置为15m或18m跨度，以方便起吊。

活动栈桥布置图如图2.4-5所示。

                                       图2.4-5活动钢栈桥布置示意图

如果在水上大范围的施工，拆除栈桥影响了全桥的施工，那么将不拆除栈桥，解决承台和系梁的施工主要办法就是在系梁模板加工时将每块模板高度定为1.5m～2.0m，栈桥底标高+4.6m，施工水位为2.0m左右，套箱拼装即为分节拼装、分节下放，虽然施工时较麻烦、时效低，但不影响其他工序施工，所以特别注意在套箱系梁模板设计时要为组拼式，每节模板高度为1.5m～2.0m。

2.4.6钢栈桥温度伸缩缝设置

为适应栈桥钢构件温度变化,栈桥每隔150m左右设一道温度缝,缝宽6cm，现场施工时根据实际温度调整伸缩缝宽度。

主纵梁为贝雷梁的栈桥温度伸缩缝处下横梁采用H606×201翼缘焊牛腿加宽至40cm，温度缝处栈桥所有钢构件均需断开,贝雷梁的阴阳头断开，但阳头仍套在阴头内；主纵梁为万能杆件或万能杆件和贝雷梁交界处采用双排桩。

交界墩温度伸缩缝构造图如2.4-6所示。

                                    图2.4-6 交界墩温度伸缩缝构造图

主纵梁为万能杆件的栈桥温度伸缩缝构造图如2.4-7所示。

图2.4-7 栈桥温度伸缩缝构造图

主纵梁为贝雷梁的栈桥温度伸缩缝构造图如2.4-8所示。

图2.4-8 栈桥温度伸缩缝构造图

2.5钢栈桥结构受力验算

2.5.1钢栈桥荷载形式

根据施工现场实际情况,栈桥荷载形式如下:

 钢材容重               78.5kN/m3

 设计风速               32.0m/s

水流流速               2.17m/s

波浪力         波高1.5m，波长60m

 65t履带吊（考虑吊重20t）：

30m跨段行走比压0.07MPa

                              其它跨段行走比压0.18MPa

    30t砼运输车错车（按汽-20重车考虑力的分布）

施工荷载               4kN/m2

2.5.2特征参数

设计高潮位                   4.30m（20年一遇）

设计低潮位                  -1.46m（20年一遇）

泥面高程                    见各典型断面

设计冲刷深度                深水区考虑3m，浅水区考虑2m

排架横梁底标高              见断面图

通航孔栈桥底标高            +9.30m

应急平台顶标高              +6.50m

2.5.3地质条件

见《苏通大桥STXKZK2合同段工程地质勘察报告》。

2.5.4钢管桩基础承载力计算

（1）单桩最大需承力（仅以12m跨为例）。

650KN履带吊作用时钢管桩所承受的压力显然大于砼车作用时的荷载，因此计算时只需考虑履带吊作用与上层结构自重荷载组合时的工况，且650KN履带吊的承重较大的一条履带作用在一侧钢管桩正上方时，此时该侧桩的承载力最大：

q=30KN/m     Q1=600KN      Q2=200KN    则：

最大承载力P=30×7/2+600+（5.5-4.4）×200/5.5=745KN

按单桩承载力750kN计算

（2）桩的嵌固点计算：

   其中 I=1.56×103m4

取桩嵌固点深度为4.5m（冲刷后泥面以下）

（3）钢管桩入土深度：

（考虑冲刷深水区冲刷3m，浅水区冲刷2m）

1）根据《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85第4.3.2条

[P]=

式中：

u—周长u=2.513m

k—安全系数，取k=1.55

—影响系数，对于锤击沉桩，=1.0

τ—极限侧磨阻力

A—           桩的截面积，A=0.5m2

—桩尖承载力=120kPa

—开口桩桩尖承载力影响系数，取=0.696

查看地质资料可得，12m跨栈桥下的桩，在17号墩处的地质资料最为不利，则有：

 [P]=

={2.513×1.0×[（2.4-2.0）×20+（12.85-2.4）×30+（H-12.85）×40]+0.5×0.696×120）}/1.55≥750

则H≥15.95m

取桩的入土深度为泥面以下16.5m（包含冲刷2.0m）

2）根据《港口工程桩基规范》JTJ254-98第4.2.4条

据P=（UΣqili+qRA）/1.55  则：

π×0.8×[（2.4-2.0）×20+（12.85-2.4）×30+（H-12.85）×40]/1.55≥750

H≥16.35m       取H=17.0m（包含冲刷2.0m）

3）入土深度复核结果：

设计桩底标高为－15.0m，河床标高为+2.47m，则入土深度为17.47m，

与我部计算的最大入土深度17.0m多0.47m，基本相吻合。

2.5.5钢栈桥18米跨主纵梁受力计算（计算跨径为L计=18m简支计算）。

（1）弯矩M:

1）30t砼车（一辆）布置在跨中时

Mmax1=0.25×120×18+5×30+60×7.6=1146kN.m

在跨中错车时：

Mmax1=1146+0.25×60×18+7.6/18×60×18/2+5/18×30×18/2=1719.0kN.m

2）履带-65布置在跨中时

Mmax2=1/4×（600+200）×18=3600.0kN.m

3）施工荷载及人群荷载

Mmax4=0.125×4×7.0×182=1134.0kN.m

4）恒载M=0.125×16.5×182=668.3kN.m

（2）对支点剪力Q:

1）30t砼车行驶临近支点时：

Qmax1=120+120×16.6÷18+60×12.6÷18=272.3kN

在临近支点错车时：

Qmax1=272.3+60+60×（16.6÷18）=387.6kN

2）履带-65前方临近支点时:

Qmax2=800×15.35/18=682.2kN

3）施工荷载及人群荷载：

Qmax3=0.5×4×7.0×18=252KN

4）恒载内力：

Qmax4=16.5×18/2=148.5kN

（3）荷载组合：

贝雷梁上最大内力为65t履带吊与恒载组合：

履带吊在吊重200KN的情况下不考虑错车及桥面施工荷载和人群荷载。

Mmax=3600+668.3=4268.3kN.m＜[M]=1576.4×3kN.m=4729.2KN.m

Qmax=682.2+148.5=830.7kN＜[Q]=490.5×3=1471.5kN

满足。

选用3组，每组2片,单排。

2.5.6钢栈桥30米跨主纵梁受力计算（计算跨径为L计=30m简支计算）。

（1）弯矩M:

1）30t砼车（一辆）布置在跨中时

Mmax1=0.25×120×30+13.6/30×120×30/2+11/30×60×30/2=2046KN.m

在跨中错车时：

Mmax1=2046+0.25×60×30+13.6/30×60×30/2+11/30×30×30/2=3417.0

2）履带-65布置在跨中时，不考虑吊重，只考虑履带吊通过：

Mmax2=1/4×600×30=4500kN.m

3）施工荷载及人群荷载

Mmax4=0.125×4×7.0×302=3150kN.m

4）恒载M=0.125×16.5×302=1856.3kN.m

（2）对支点剪力Q:

1）30t砼车行驶临近支点时：

Qmax1=120+120×28.6÷30+60×14.6÷30=263.6KN

在临近支点错车时：

Qmax1=263.6+60+60×（28.6÷30）=380.8kN

2）履带-65前方临近支点时，考虑吊重200KN:

Qmax2=800×27.35/30=729.3KN

3）施工荷载及人群荷载：

Qmax3=0.5×4×7.0×30=420KN

4）恒载内力：

Qmax4=16.5×30/2=247.5kN

（3）荷载组合：

贝雷梁上最大内力为65t履带吊与恒载组合：

履带吊在吊重200KN的情况下不考虑错车及桥面施工荷载和人群荷载。

Mmax=4500+1856.3=6356.3kN.m＜[M]=3375.0×2KN.m=6750.0KN.m

Qmax=729.3+247.5=976.8kN＜[Q]=490.5×2=981kN

满足。

30m跨采用2组，每组2片加强型贝雷梁。

2.5.7下横梁、横向分配梁、纵向分配梁和面板验算简单，略。

3、钢栈桥施工

3.1钢栈桥施工工艺流程

                                       图3.1-1 钢栈桥施工工艺流程图

3.2主要施工方法

3.2.1钢栈桥0＃墩

0＃墩砌筑宽9.75m的砼基础，在大堤顶部延斜坡开挖1.3m深，为避免破坏大堤，保证防汛，在开挖的地方浇注30cm厚、宽80cm的砼基础，竖直面砌筑红砖，浇砼时，固定型钢的预埋件一定要埋设准确。

加宽平台向栈桥下游延伸2.75m，将横向分配梁连通，上铺I12.6及面板，作为栈桥桥头错车、转弯的平台。

0＃桥台施工完毕后及时对大堤进行恢复。

钢栈桥0＃桥台断面图见图3.2-1。

                                图3.2-1 钢栈桥0＃桥台断面图

3.2.2浅滩区施工

浅滩区栈桥跨度为12m，栈桥的架设采用650kN履带吊、DZ60型振动锤逐跨打桩搭设栈桥。

施工时注意履带吊悬出长度不准超过2.5米，现场要根据吊机的实际性能进行施工。

浅滩区栈桥搭设示意图如图3.2-2所示。

                             图3.2-2浅滩区栈桥搭设示意图

3.2.3深水区施工

深水区采用航工桩1#打桩船，600kN起重船配合搭设栈桥，直接沉桩到位。

打桩船采用抛锚定位，抛锚时考虑尽量能多打桩，减少抛锚次数，以加快施工进度。

打桩船吊桩入导向架然后通过铰锚机将船移到准确位置后沉桩。

钢管桩施沉前根据桩位图计算每一根桩中心的平面坐标，直桩直接确定其桩中心坐标，斜桩通过确定一个断面标高后，再计算该标高处钢管桩的桩中心坐标，同时确定好沉桩顺序，防止先施打的桩妨碍后续的桩施工。

沉桩顺序：

钢管桩施沉总体按照先上游后下游，先岸侧后江侧的施工顺序进行。

按照沉桩顺序进行打桩船的抛锚定位，抛锚方法是：

打桩船的首、尾各抛两只锚，成“八”字形，另外在船首、尾各抛设一只带前进缆的锚，桩位的调整依靠6根锚缆进行。

抛锚定位总原则：

因为红线范围内有C1标的水下电缆，所有锚缆均应远离桥幅红线范围，同时应方便运桩船喂桩，否则，打桩船需要重新抛锚定位。

引桥红线范围示意图如3.2-3所示。

                                       图3.2-3引桥红线范围示意图

打桩船抛锚定位后，打桩船后退让出空档。

运桩船将桩运至打桩船船首处，打桩船上吊钩将桩采用两点起吊、吊立，然后拉入龙口，合拢机械手，测量控制，通过调整桩架的垂直度来调整钢管桩垂直度。

钢管桩平面位置及垂直度调整完成后，开始压锤，依靠钢管桩及打桩锤的重量将其压入土层，测量复测桩位和垂直度，偏差满足要求后，开始锤击。

钢管桩的最终桩尖标高由入土深度控制，若钢管桩无法施打至设计标高，及时汇报、分析原因，拿出解决办法，直至钢管桩的入土深度满足设计要求和已证明钢管桩达到了设计承载力。

另外一种情况时达到了设计入土深度，但钢管桩还是急速下沉，要以锤击度来复核。

当现有打桩船船位不能满足继续施沉钢管桩要求时，应起锚，起锚尽量使用起锚艇，将打桩船重新抛锚定位，进行下一跨的沉桩。

打桩船沉桩示意图如图3.2－4所示。

                                          图3.2-4 深水区沉桩示意图

3.2.4浅水区沉桩

根据河床情况，河床高程-2.0m～-0.5m，打桩船在浅水区水域低水位时无法进入打桩，需乘高潮位+1.5m以上沉桩。

采用航工桩1#打桩船，600kN起重船配合搭设栈桥，或采用65t履带吊上方驳沉桩，方法同深水区施工。

如果船舶无法进入浅水区施工区域施工则按浅滩区施工方法施工。

3.2.5联系梁安装

每排钢管桩下沉到位后，应及时进行钢管桩基础之间的连接，增加桩的稳定性，避免潮汐来时发生意外事件，连接材料采用Φ600×6钢管，钢管尺寸需根据现场尺寸下料，采用哈佛接头形式连接，高程位置根据施工时实际水位情况确定，一般控制在+2.0m。

焊缝质量满足设计及规范要求。

3.2.6下横梁处理、安装和桩顶处理

下横梁在与主纵梁接触部分加焊加劲板，增强局部刚度。

下横梁安装需经测量准确放线后进行，下横梁直接嵌入钢管桩内40cm，露出桩顶20cm。

桩顶搁置下横梁的位置需要焊接耳板加强，并与下横梁连接成整体。

3.2.7主纵梁及横、纵向分配梁拼装

主纵梁首先在陆上或已搭设好的栈桥上按每组规格、尺寸拼装好，然后运输到位，安装在下横梁上。

主纵梁的位置需放线后确定，以保证栈桥轴线不偏移。

主纵梁安装到位后，横向、竖向均需焊定位挡块及压板，将其固定在下横梁上。

主纵梁安装完毕，其上铺设横向分配梁，横向分配梁与主纵梁间采用Ф16“U”型螺拴固定，每个节点1套螺栓。

然后在横向分配梁上铺设纵向分配梁，如遇与“U”型螺栓、螺母冲突时，可适当调整其间距。

纵向分配梁要花焊在横向分配梁上。

3.2.8桥面板铺装及附属结构施工

桥面面板宽6.9m，点焊在纵向分配梁上，桥面板采用10mm厚的花纹钢板，上方不焊防滑条，主要是防止车辆在上方行驶产生震动和异响。

栈桥栏杆高0.8m，采用Φ48×3mm焊接钢管焊接，立柱间距2.0m，焊在栈桥横向分配梁上，栏杆统一用红白油漆涂刷，交替布置，达到简洁、美观。

电缆等搁置托架用∠50角钢焊接在横向分配梁上，每根分配梁上焊一根，主要是电缆和输水管等设施搁置在上面，减少对栈桥交通的干扰。

管线托架图如图3.2-5所示。

                                        图3.2-5 管线托架图

在栈桥上隔一段距离设置车辆限速行驶警示牌，限制车速8km/h。

在栈桥入口设置岗亭和调度员，以及车辆限重标志牌。

栈桥要安排专门的卫生打扫人员，保证栈桥的清洁。

在栈桥的上下游安装航标指示灯，在栈桥上两边每隔15m交替布置路灯，供夜间照明。

栈桥车道标志线按四级公路双车道标准施画，行车道6m宽，栈桥边缘50cm，不允许行车。

3.2.9应急码头施工

同深水区钢栈桥施工。

4、结束语

4.1苏通大桥B1标钢栈桥长度为1854m，是目前长江上最长的钢栈桥，同时位于长江入海口处，地质条件和水文条件及其复杂和恶劣，在保证安全的前提下满足钢栈桥使用的要求，同时尽量优化设计与施工，降低成本。

4.2施工到通航孔时，贝类梁挠度过大，理论计算承载力没有问题，但在构造上还需加强，针对这一情况，及时的改成2组，每组3片加强型贝类梁，同时在此跨下承式钢栈桥构造上进行了加强，将横向分配梁延长焊斜撑支撑贝类梁，很好的解决了贝类梁挠度过大问题，60t履带吊空载安全顺利的通过。

4.3对于60t履带吊在吊重20t的情况下履带的比压合理取定，过于保守将对栈桥的钢材用量大大增加，增加成本并造成浪费，同时本钢栈桥通过验算纵向分配梁需采用I14，间距35cm，根据经验同时通过计算采用了I12.6，间距40cm，节约钢材约150t型钢。

而在实际使用过程中个别地方还是遭到破坏，主要原因是荷载过大，进行了修补。

4.4桥面花纹钢板铺装，单块钢板定尺1.5m×6.9m，栏杆直接焊在横向分配梁上，同时钢板之间间隔5cm，虽然看起来属于细节，但算下来比满铺节约花纹钢板近50t。

4.5施工过程中曾多次出现钢管桩入土只有8m左右，没有达到设计入土深度，DZ60KW振动锤无法将钢管桩下沉到位，根据DZ60KW振动锤的激振力复核钢管桩基础承载力应该没有问题，没有进行补桩，在使用的过程中没有出现沉降，满足使用要求。

4.6现在很多项目都需要搭设钢栈桥，供同仁参考。