原技 文档.docx

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技师

一、选择题（每题4个选项，只有一个是正确的，将正确的选项号填入括号内）

1．封隔器找水不能选用（（D）K344）封隔器。

2．封隔器找水工艺管柱中的工作筒可选用（（D）滑套或配产器）。

3．在下面封隔器组合中，不能进行找水施工的一组是（（B）Y211+Y221

）。

4．在封隔器找水施工中，下封隔器之前应对套管内壁进行刮削，其目的是（（B）清洁套管内壁）。

5．对大斜度井找水应采用（（B）压缩式）封隔器。

6．单级封隔器找水时工作筒选用（（C）常开、常关滑套）最简单。

7．单级封隔器分层找水下井工具自下而上的顺序是（（C）丝堵+油管+工作筒+油管+封隔器+油管+工作筒+油管+油管挂

）。

8．油井过早水淹是由于（（A）开采方式不当）造成的。

9．底水进入油层后使原来的油水界面在靠近井底处呈（（C）锥形升高）状态。

10．油层中注入水是沿油层的（（A）高渗透区）进入井筒。

11．（（C）底水）进入井筒是由于破坏了由重力作用建立起来的油水平衡关系。

12．根据（（A）导电性（）可区别地层水和注入水。

13．不同深度的地层水，其矿化度（（D）不相同）。

14．机械找水共有三种：

封隔器分层找水、找水仪找水和（B）压木塞法）找水。

15．井温测井是利用温度的差异确定出水层位，其方法是低温水洗井，测井温基线，通过排液（（C）降低井底回压），再测井温曲线。

16．Y221封隔器是（A）单向卡瓦）。

17．Y421封隔器的坐封方式是（B）旋转式）。

18．Y441封隔器的坐封方式是（（D）液压式）坐封。

19．Y441封隔器的解封方式（（A）提放）解封。

20．Y111封隔器采用（（D）尾管）支撑方式。

21．Y341封隔器采用液压坐封、（（B）无卡瓦锚定），上提管柱解封方式。

22．Y211封隔器为单向锚定，油管柱自重坐封，（（B）上提管柱）解封的压缩式封隔器。

23．封隔器找水无法确定（A）夹层薄的）油水层的位置。

24．封隔器找水不适用于（（B）管外串）的井。

25．封隔器找水在下井过程中，必须匀速下放，不得猛顿猛放，主要目的是防止（C）坐封）。

26．封隔器堵水施工方案应包括（（A）四）方面的内容。

27．根据地质动态，分析选择含水上升、产油量下降的（B）含水井）初定为堵水井。

28．根据资料分析机械堵水的（D程序）和方式。

29．在编写封隔器堵水施工设计过程中，应做到套管尺寸清楚，射孔数据准确，（（D）套管内壁）光洁无粘结物。

30．下堵水管柱时，入井工具及油管内外表面必须干净、无油污、无泥砂，并用标准（（C）通径规）通过。

31．按堵水施工方案组织施工，若需要改变施工程序，则由设计单位提出（（D）补充设计）。

32．下封隔器之前，用小于套管内径（（B）6～8mm）的通井规通到井底检查套管是否变形。

33．下封隔器之前，用套管刮削器刮削套管壁到堵水层以下（（D）50m）。

34．下堵水封隔器前，需下入刮削器对井内套管壁进行刮削，其目的是（（B）清除套管内壁污垢）。

35．下封隔器堵水管柱过程中，应操作平稳，下钻速度控制在（B）0.5m/s）之内，防止顿钻。

36．限速下入堵水管柱，主要是（（C）防止中途坐封、顿钻

）。

37．根据堵水施工组配堵水管柱，要求封隔器及其他辅助工具的规格（（C）型号）、连接位置等应正确。

38．封隔器堵水应用的条件之一是：

需封堵层段上下夹层稳定，固井质量合格无窜槽，且夹层大于（（B）5.0m）。

39．封隔器堵水适用于出水层段岩性坚硬（（A）无严重出砂（）的生产井。

40．封隔器堵水适用于单一的出水层或含水率很高的（（D）无开采价值）层段。

41．在封隔器堵水施工中，封下采上的管柱结构为（自下而上）：

（（A）丝堵+油管+Y445封隔器+丢手接头+单流开关+油管

）。

42．Y445丢手需要油管内投球后憋压至（（C）28MPa）左右，待压力突然下降或套管返水，可断定已丢手。

43．Y441-114封隔器的最小通径为（（C）48mm）。

44．Y441-114封隔器，符号Y代表（（A）压缩式）。

45．Y441-114封隔器坐封时，地面操作需要（（B）连接泵车泵入压力）。

46．Y441-114封隔器中，符号114代表（（C）工具钢体的最大外径）。

47．Y441与Y341封隔器组合完成封上采下，其管柱结构自下而上为（（B）油管鞋+油管+Y341封隔器+油管+Y441封隔器+丢手接头+单流开关+油管

）。

48．Y211-114封隔器钢体的最大外径为（（C）114mm）。

49．Y211-114封隔器，符号211中的2表示（（A）单向卡瓦支撑）。

50．Y211封隔器坐封时，至少加压（（D）60kN）可达到锚定密封。

51．Y211与Y341封隔器组合堵水管柱下至设计深度，封隔器的坐封顺序为（（D）先上提管柱后调节方余，然后缓慢下放加压Y211坐封，再油管打压使Y341坐封）

。

52．封中间采两头，管串结构自下而上为（（D）油管鞋+油管+Y341封隔器+油管+Y441封隔器+丢手接头+单流开关+油管

）。

53．封两头采中间一般采用先下入（（B）Y445或Y441）封隔器，将其下部水层封堵。

54．封两头采中间即封堵某一油层（（B）上下（）出水层段。

55．丢手工具下到设计深度，封隔器坐封后，继续增压，则控制活塞下行，剪断（（D）控制剪钉）。

56．丢手工具结构主要有（（A）锁套、控制销钉、外套、密封胶圈、下接头）。

57．单流开关连接在（（B）丢手接头）之上。

58．单流开关主要由上下接头、（（D）正反）循环通道组成。

59．单流开关作用是当下封隔器管柱时，环空的液体可沿着（（D）反循环）孔进入油管内，从而能够保持油套平衡。

60．颗粒类堵水化学剂中，（（A）膨润土）具有轻度膨胀性。

61．目前用于堵水、调剖的微生物的菌株是（（B）硫酸盐还原菌）。

62．脂类化学堵水剂主要作用原理是各组分经化学反应形成（（D）树脂类）堵塞物，在地层条件下固化不溶，造成对出水层的永久性封堵。

63．找窜施工，要根据地层压力系数确定压井液的密度，以压而不喷，安全施工，与（（B）地层配伍性）好，不污染油层为原则。

64．在找窜施工过程中，严格执行（（A）国家石油行业标准）及企业标准。

65．对于自喷井找窜，应准备（（C）分离器及地面放喷）流程。

66．找窜井段不具备进出孔时，应补射观察孔，一般（（B）0.5m）射4～5孔。

67．找窜施工，若窜通量大于（（C）20L/min）则进行封窜工艺。

）

68．使用封隔器找窜是在管柱下至找窜位置时，分别在（（C）8MPa，10MPa，8MPa）三个压力点上进行验证，并记录每个注入点的注入量和返出量。

69．找窜管柱下入位置要无误差，（（D）封隔器）位置应尽量避开套管接箍。

70．找窜过程中资料显示有窜槽，应上提封隔器至（（B）射孔段）以上验证其密封性。

71．找窜过程中所有入井液体均要（（D）有防膨性能）。

72．由于套管外壁腐蚀或损坏，从而造成未射孔的套管所封隔的（（B）高压）水（或油、气）层与其他层窜通。

73．固井质量差，固井时水泥浆窜槽，水泥环与地层，或水泥环与套管之间的（（D）胶结）不好，会引起窜槽。

74．油田开发至中后期，地层水中所含酸碱盐（（C）离子、浸泡腐蚀、脱层）在电化学腐蚀作用下，经过长期（）作用，套管外壁腐蚀（），外径逐渐减小。

75．油井窜槽会造成地层（（A）含水上升，产量下降）。

76．对浅层的（（B）砂岩）油层，因水窜浸蚀，造成地层坍

77．水窜加剧了套管腐蚀，降低了抗外挤或抗内压性能，严重者可造成套管（（B）变形或损坏）。

78．油水井窜槽（（B）不能实现分层采油和注水）。

79．单水力压差式封隔器找窜法适于（（D）在最下两层中）找窜。

80．套压法是采用观察（（A）套管压力）的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽的方法。

81．单水力压差式封隔器找窜时，通过测量与观察来判断欲测层段间有否窜槽，具体方法有

（（D）二）种。

82．双水力压差式封隔器找窜，两级封隔器刚好卡在下部射孔井段的两端，节流器正对着

（（C）射孔井段）。

83．封隔器找窜目前现场常用（（B）水力压差式）封隔器。

84．双水力压差式封隔器找窜，用（（C）套溢法）进行观察判断。

85．普通机械封隔器找窜，将封隔器下至找窜的两个层段夹层中部，通过（（D）正转加压）后坐封

封隔器。

86．普通机械封隔器找窜时，从（（A）油管内注入高压液体），通过测量与观察来判断欲测层段间有否窜槽。

87．普通机械式（EA型和J型）封隔器找窜，在井斜超过（（D）40°）是坐封效果不好。

88．低压井封隔器找窜，先将找窜管柱下入设计层位，测油井（（B）溢流量），再循环洗井、投球；

当油管压力上升时，测定套管返出液量。

89．低压井封隔器找窜，当测量完一点时要上提封隔器，应先活动泄压，缓慢上提，以

防止地层大量（（C）出砂），造成验窜管柱卡钻。

90．漏失井封隔器找窜，是采用油管打液体套管（（C）测动液面）的方法进行找窜。

91．单封隔器挤同位素找窜，管柱自上而下是（B）油管+K344封隔器+节流器+球座）。

92．利用同位素找窜在向井内挤同位素时，井筒内的压井液不能是（（D）泥浆）。

93．利用同位素找窜挤同位素后测得的放射性曲线与挤同位素前测得的放射性曲线比较，

其峰值（A）增高）。

94．声幅测井找窜是检查油层套管（D）第一界面即外壁固结：

好、中、差、无水泥环）的水泥环质量，根据声幅曲线分出（）四个级别。

95．声幅找窜是依据声波在不同介质中的传播差异，判断水泥与套管的胶结情况，声波在

套管的传播速度由大到小按（（A）无水泥→水泥胶结差→水泥胶结好

）排列。

96．声幅测井解释固井质量好的井段，也存在着窜槽，原因是声幅测井不反映第二界面即（（B）水泥环与地层）情况。

97．配成灰浆量要与理论灰浆量有一个附加量，一般附加量取理论灰浆量的（（C）1.2）倍。

98．注水泥塞地面管线（（D）按施工设计要求试压），无渗漏为合格。

99．在两层之间小于5m的夹层井段注水泥塞时，对所下入的管柱应进行（（C）磁定位校深）。

100．注灰塞反洗井结束，上提管柱至（（D）100m）以上，关井候凝。

101．关井候凝时间应根据所选用油井水泥的API级别，以及（C）井温）确定。

102．某井漏失严重，且预封井段距人工井底较长，则不宜采用（（B）填石英砂或普通砂）方法埋住漏失井段，然后再注水泥塞。

103．在φ139.7mm套管内灰塞试压一般要达到（（C）12.0MPa）。

104．在φ177.8mm套管内注灰塞后，试压标准为（（B）10.0MPa）。

105．注水泥塞施工，水泥塞试压时间不少于（（B）30min）。

106．现场使用的油井干水泥密度为（（B）3.15g/cm3）。

107．现场注水泥塞配制的水泥浆密度，一般情况下不得低于（（C）1.85g/cm3）为比较合适。

108．根据设计要求配制具有一定密度和流动性能的水泥浆，需要加适量的水以及（（D）其他添加剂）。

109．水泥浆的析水量，按照国产规定应小于（（B）1.0%）。

110．水泥浆析水即为水泥浆的（（A）游离水）。

111．水泥的细度又与水泥的（（B）抗压强度）有关，一般是随着细度增加该参数值增大。

112．现场注水泥浆施工，要求水泥浆具有（（A）最佳的流动性

）。

113．水泥浆在顶替过程中出现紊流，其流体（D）呈环行涡流流动）。

114．流体的线速度大于27m/min，雷诺数小于3000时，流体颗粒沿直线运动，则属于（（C）层流）流动状态。

115．水泥浆失水量过多，易造成水泥浆（（D）流动度下降）。

116．配制水泥浆时，水泥浆的失水量应控制在每30min（（A）0～200mL）。

117．水泥浆（（B）过多）失水，会使水泥浆出现“瞬凝”现象。

118．水泥浆的沉降速度由井内液柱压力、地层压力以及水泥浆的（（B）密度）决定的。

119．在注水泥塞过程中，由于高密度的水泥浆泵入，造成（（C）油套压力）不平衡。

120．在一定的井深、压力下，水泥浆允许水或气体通过的能力称为（（C）水泥浆渗透率）。

121．水泥凝固的初期应有一定的（C）韧性），以免射孔时震出裂缝。

122．水泥浆凝固后，要求其能在井下（（C）高温高压）及油水介质的长期作用下，其性能保持良好的稳定性。

123．要求注入预计井段的水泥浆很快凝固和硬化，凝固后其体积不收缩或（（B）微膨胀）。

124．干水泥中氧化镁含量超过（（B）4.5%），水泥为废品。

125．水泥中减少氧化铁而适当增加铝矾土含量，那么水泥在低温条件就会（（B）快速凝固）。

126．水泥中矿物质含量的多少对水泥的质量有很大影响，那么二氧化硫主要影响水泥的（（B）稳定性）。

127．水泥的细度要求达到用4900孔/cm2的筛子筛余量不超过（（C）15%）。

128．热井水泥初凝时间不少于（C）105min）。

129．对于油井水泥的流动度，按水泥的重量加50%的水所得的水泥浆，其扩散直径不得小于16cm（冷井水泥）到（（D）17cm）。

130．使水泥浆在井内很好凝固的条件之一为（C）地层不出油、气、水）。

131.对高压、高含水层可用（A挤入）的方法注水泥塞

132．深井注水泥塞和浅井注水泥塞，其水泥浆的附加量是（（D）不同的）。

133．替水泥浆到位后，要求环形空间和管柱内的静液柱压力的关系为（（B）环空压力等于油管内静液柱压力

）。

134．替水泥浆时，一要做到（（D）顶替量）准确。

135．替水泥浆至设计位置，起管柱离开（（C）水泥浆）段过程中速度要慢些，如果上提速度快则会造成抽空现象。

136．压木塞法，用管柱将木塞压送到（B）待注水泥塞底部）以防灰浆下沉。

137．若预封闭层与人工井底距离较长的井，出现井漏，打悬空水泥塞时，不易用（（D）填砂）

处理。

138．若地层压力小于静液柱压力时会出现井漏，打水泥塞前，采取的一般技术措施是（（C）垫一段稠化物或高密度液体或填砂或下木塞）。

139．提高注水泥塞质量，一般要求水泥浆密度在（（C）1.8～1.9g/cm3）之间。

140．提高注水泥塞质量，一般要求减少水泥浆凝固时收缩反应与（（C）地层静压）变化。

141．注水泥塞之前需要大排量洗井，如果用清水反替出井内泥浆时，返出物一开始就是清

水而不见泥浆返出，这种现象极有可能为（（D）油管挂盘根坏）。

142．计算水泥浆用量用公式V=πd2hk/4，其中h为水泥塞厚度，k为系数，则d为（（D）套管内径）。

143．用100kg干水泥配制成密度为1.85g/cm3的水泥浆，可配制成水泥浆为（（B）80.30L）。

144．已知干水泥用量简化计算公式：

m=1.465V浆（ρ浆-1），配制水泥浆量V浆=2m3，水泥浆密度ρ浆=1.85g/cm3，则需要干水泥（（B）2490.5kg）。

145．G级水泥在井深2400m处最短稠化时间为（（A）90min）。

146．用G级水泥配制成密度为1.85g/cm3的水泥浆，顶替至井深2400m，要求侯凝时间至

少为（（C）24h）。

147．B级水泥，养护24h，最小抗压强度13.8MPa，最短稠化时间为90min，则B级水泥属于（（D）中热水泥）。

148．砂卡的原因是（（C）油井生产过程中，地层疏松或生产压差过大

）。

149．冲砂作业时，由于排量不足，洗井液（（B）携砂能力差），不能将砂子洗出或完全洗出井外造成砂

卡。

150．填砂作业过程中砂卡管柱的主要原因是（C）砂比较大，未持续活动管柱（D）套管内径只有121mm，未持续活动管柱）。

151．落物卡钻的原因之一，是（（B）井口工具质量差，强度低

）。

152．在下面的叙述中易造成落物卡钻，正确的是（（A）井口未装防落物保护装置

）。

153．起下管柱过程中，落物卡的原因还有（（C）工作责任心不强

）。

154．造成水泥卡的原因之一是，特殊油品如稠油、超稠油、高凝油等热洗井后，未能用（（C）冷水充分洗井降温），而直接注水泥塞。

155．使用水泥的温度低，而井下（（A）温度过高），或井下遇到高压盐水层，以致早期凝固。

156．造成水泥卡的原因之一是，由于替完灰浆提升设备发生故障，（（D）未能及时反洗出井内灰浆

）。

157．套管变形卡的原因是（（B）套管错断或损坏）。

158．油水井在生产过程中，由于泥岩膨胀，（（D）井壁坍塌）造成套管变形或损坏会将井下管柱卡在

井内。

159．（（B）构造运动）或地震等原因造成套管错断、损坏发生卡钻。

160．地层压力较高的井发生砂卡可通过（（C）套管放喷）使砂子随油气流喷出井外，从而起到解卡的目的。

161．采用（（A）套铣筒）等硬性工具对被卡落鱼进行套铣、清除掉卡阻处的落鱼，以解除卡阻。

162．砂卡较严重的井在设备负荷和井下管柱强度许可范围内大力上提，（（C）悬吊一段时间，再迅速下放），反复活动可解除砂卡。

163．落物不深并且不大，可采用（A）悬浮力较强）的洗井液大排量正洗井，同时上提管柱，直到把落物洗出井外后使管柱解卡。

164．解落物卡时，根据落物（（B）形状大小）及材质，考虑把落物拨正后能否从环空落下去或靠管柱提放转动将其挤碎。

165．落物卡的特点是（（C）卡点较短且属刚性卡）。

166．用质量分数为15%的盐酸进行循环有可能解除（（C）水泥卡）。

167．管柱内外全部被水泥固死，可采取（（A）套铣、倒扣解卡法）。

168．水泥卡钻后循环不通，处理这种水泥卡钻事故的一般原则是（（C）倒出卡点以上管柱，下套铣筒将环空的水泥铣掉，套铣根，打捞倒扣1根

）。

169．机械整形是解除（（D）套管变形卡）的一种手段。

170．套管变形严重，可下（（D）铣锥）或领眼高效磨鞋，进行磨铣打开通道解卡。

171．套管损伤或破裂的油井，可以采用铣锥或段铣工具磨铣解卡，即打通道工艺技术，通井循不至新井底，然后再下（（B）套管或TBS筛管）加固完井。

172．既不受管柱自身拉力，又不受管柱自身压力的位置称为（（A）中和点）。

173．确定管柱卡点深度，便于认定（（C）管柱被卡类型

）。

174．由于套管变形引起的管柱卡，对这一点位置的了解和掌握，不但有利于对被卡管柱的尽快处理，也有利于尽快转入对（（D）套管损坏的修复）。

175．现场使用原管柱提拉法推算测卡，其理论依据是（（A）虎克定律）。

176．井下被卡管柱为φ73mm油管，应用提拉法推算测卡，计算卡点时常数K取（（C）2450）。

177．提拉法推算测卡理论计算公式，还可以简化为经验公式（（C）H=Kλ/F）。

178．目前使用的测卡仪可以精确地测出（（D）0.05mm）以下的应变值。

179．使用测卡仪测卡点在将仪器下到预计卡点以上某一位置后，自上而下逐点测拉伸与扭矩变化，一般测（C）5～7个）点即可找到卡点。

180．井内被卡管柱为φ73mm式油管，应选用外形尺寸为（（A）φ55mm×584mm）的内割刀进行切割。

181．安全接头主要由螺杆和螺母两部分组成，螺杆上部为（（A）内螺纹），便于使用时与钻具相连接。

182．安全接头的螺杆与螺母均有（（C）止扣台阶），其作用是防止螺纹旋转过紧难以卸开。

183．某井正扣钻具组合中，在打捞工具上部安装了一个安全接头，捞获落鱼后活动解卡以及大力上提均无效，决定从安全接头处退出，现场应使（（C）钻杆正转）从安全接头的螺杆与螺母外卸开。

（

184．上击器主要由撞击接头、（（D）摩擦心轴）、摩擦卡瓦、调解环、外壳等组成。

185．上击器与下击器在使用时通常是（（C）两者均接在安全接头以上

）。

186．使用上击器，当上提拉力大于摩擦力的时候，摩擦芯轴由（（A）摩擦卡瓦中心滑出

）。

187．使用上击器与下击器的震击效果（（C）前者决定于上提速度与拉力，后者决定于下放速度与管柱重量

）。

188．在修井作业中常用的有φ95mm，φ108mm，φ121mm，（（C）φ140mm）四种下击器。

189．下击器下部有内粗螺纹与油管相连，内管作用一是装置密封填料防止液体由下击器流出；二是和外套一起夹带着滑套（（C）使下击时保持下击平稳）。

190．机械式内割刀ND-J89切割油管外径88.9mm，换刀片后切割油管外径为101.6mm，切割钻杆外径为（（B）101.6mm）。

191．机械式内割刀ND-J73切割油管时，每次下放量为1.0~2.0mm，使用机械式内割刀ND-J89切割油管时，每次下放量应为（B）1.5~3.0mm）。

192．SWD水力式外割刀的外径为103.2mm，其切割范围为（（C）33.4~60.3mm）。

193．在落物井下状态不清楚的情况下，应下（（B）铅模打印）。

194．在设计打捞工具时，要依据打捞工具的工作原理和连接方式确定打捞工具的（（A）总装配图）。

195．工具设计完成后，交相关部门、领导审核、审批，待得到批准后，送（（C）机械厂进行加工生产）。

196．软捞是用（（B）钢丝绳）将打捞工具下到井内进行打捞。

197．硬捞就是用（（C）钻杆）、油管或抽油杆等钢体将打捞工具下到井内进行落物打捞。

198．当采用硬捞的打捞方式时，在工具的设计过程中，应尽可能考虑实现循环修井液的要求，满足（（C）冲砂、洗井、压井）等的基本作业需求。

199．Q215是（（B）普通碳素结构钢）的一种。

200．Q255普通碳素结构钢可用于受力中等的普通零件，如（A）链轮）。

201．Q235、Q195等普通碳素结构钢，塑性好、焊接性好、强度较低，一般用于工程结构和（（C）受力不大的机械零件）。

202．优质碳素结构钢的牌号是用两位数字表示平均含（B）碳）量的百分比。

203．08F～25钢属低碳钢，主要用来制造（（D）冷冲压件）。

204．60~85钢属高碳钢，经淬火和中温回火后，具有高的（（D）弹性强度和屈服强度），主要用于制造各类弹簧。

205．低合金结构钢具有高的（（C）屈服强度；韧性和塑性；焊接性能）与良好的（），还具有良好高的（）。

206．低合金结构钢具有高的（（A）屈服强度）与良好的韧性和塑性。

207．机械制造用合金钢的机械性能均比优质碳素（（B）结构钢高）。