1 2 工作井地下连续墙施工手册.docx
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12工作井地下连续墙施工手册
12工作井地下连续墙施工手册
1.设计参数及主要工程量3
1.1设计参数3
1.2主要工程量3
1.3场地工程地质条件3
1.4水文地质特征4
2.地下连续墙施工组织5
2.1连续墙施工工艺流程图5
2.2槽段划分6
2.3导墙施工7
2.3.1导墙设计7
2.3.2导墙施工7
2.4测量放样9
2.5泥浆制备与管理9
2.5.1泥浆的配制9
2.5.2泥浆系统工艺流程10
2.5.3泥浆储存11
2.5.4泥浆循环14
2.5.5泥浆的分离净化14
2.5.6泥浆的再生处理14
2.5.7劣化泥浆处理15
2.5.8泥浆质量控制15
2.6地下连续墙成槽15
2.6.1成槽机械的选择15
2.6.2成槽工艺控制15
2.6.3挖槽土方外运17
2.6.4槽段检验17
2.7清底换浆18
2.8工字钢接头施工或圆管接头施工18
2.8.1工字钢接头施工18
2.8.2圆管接头施工20
2.9防止槽壁坍塌措施21
2.10塌槽的处理措施21
2.11成槽质量标准：
21
3.12钢筋笼制作与吊装22
2.12.1钢筋笼制作22
2.12.2预埋件制作23
2.12.3钢筋笼吊装23
2.12.4玻璃纤维筋笼制作与吊装27
2.13砼灌注27
2.13.1混凝土质量和运输27
2.13.2混凝土灌注施工要点28
2.14墙底注浆30
2.15地下连续墙施工常见问题的预防处理措施30
3.各工序质量分项控制点及检测方法31
3.1导墙工程施工31
3.2成槽工程32
3.3泥浆制备与管理工程32
3.4清槽换浆33
3.5刷壁33
3.6钢筋笼制作与安装工程33
3.7砼灌注工程33
3.8预埋件施工工程34
1.设计参数及主要工程量
1.1设计参数
（1）槽厚：
1000mm
（2）地下连续墙延长米：
约480米
（3）深：
28～38.5m
（4）砼强度等级：
水下C35P10
（5）垂直度：
<1/300
（6）接头形式：
工字钢接头和圆管接头
（7）入岩、入土深度：
约6～7.8m（具体见施工图纸）
1.2主要工程量
表1－1主要工程量
序号
项目
单位
工程量
备注
1
导墙C20砼
M3
365
2
导墙钢筋
T
36
3
连续墙钢筋
T
2600
4
连续墙C35P10
M3
18300
5
土方开挖外运
M3
19500
1.3场地工程地质条件
根据莞深城际轨道交通线定测隧道工程虎门火车站—虎门商贸城站区间和虎门商贸城站—长安夏边站区间的详细勘察报告《岩土工程勘察报告》2009.9。
1#、2#工作井地质见附图10.6和10.71#、2#工作井地质断面图。
具体简述如下：
（1）1#工作井：
自上而下分别为第四系人工堆积层、粉质黏土、粉质黏土、全风化花岗岩、强风化花岗岩、中风化花岗岩。
具体如下：
①第四系人工堆积层（Q4ml）：
人工填筑土〔层号
（1）〕：
褐红、褐黄、灰褐、灰等色，压实，主要成分为粉质黏土，含砂、砾石、碎石等，顶部为0.20~0.30m厚为混凝土块，场地内大部地段分布，平均厚度2.44m；
②粉质黏土〔层号
（2）5-2〕：
褐黄色、灰黄色、红褐色、灰色，可塑，主要成分为黏粒、粉粒，场地内局部地段分布，呈层状，层厚1.00~11.50m，平均厚度3.67m；
③粉质黏土〔层号（5）1-3〕：
红褐色、浅黄色，稍湿，硬塑，以粉、黏粒为主，由砂岩、砾岩、长石石英砂岩、花岗岩风化残积而成。
场地内大部地段分布，呈层状，层厚1.80~21.00m，平均9.72m，顶面埋深1.7~3.0m，层面标高-6.5~-17m。
④全风化花岗岩〔层号（11）1，W4〕：
原岩结构尚可辨，母岩均已风化，岩芯多呈坚硬土柱状，遇水易软化、崩解。
属Ⅲ级硬土。
场地内该层局部分布，呈层状，其埋深及厚度变化较大，层厚1.10～23.18m，底面埋深8.90～29.5m，标高-7～-22.68m。
⑤强风化花岗岩〔层号（11）2，W3〕：
原岩结构清晰，岩芯多碎块状，短柱状，遇水易软化、崩解，岩质软，手折易断，属Ⅳ级软石。
场地内该层分布不均，呈透镜体状，层厚0.60～10.59m，平均2.71m，顶面埋深20.00～39.80m，标高-29.42～-10.81m。
⑥中风化花岗岩〔层号（11）3，W2〕：
粒状花岗结构，块状构造，节理裂隙发育，岩芯呈柱状、块状，岩质坚硬，属V级次坚石。
局部地段揭露至该层，揭露层厚1.70～17.00m，平均5.51m，顶面埋深22.10～41.50m，标高-32.61～-13.67m。
（2）2#工作井：
根据地质断面显示，存在花岗岩与石英岩接触面，可能存在断层破碎带等情况。
具体自上而下分别为：
①第四系人工堆积层（Q4ml）：
人工填筑土〔层号
（1）〕：
褐红、褐黄、灰褐、灰等色，压实，主要成分为粉质黏土，含砂、砾石、碎石等。
②粉质黏土〔层号（5）1-3〕：
红褐色、浅黄色，稍湿，硬塑，以粉、黏粒为主，由砂岩、砾岩、长石石英砂岩、花岗岩风化残积而成。
场地内大部地段分布，呈层状，层厚1.80~21.00m，平均9.72m，顶面埋深1.7~3.0m，层面标高-6.5~-17m。
③全风化砂岩〔层号（6）2-1，W4〕：
棕红色、紫红色、褐黄色、浅灰色，原岩结构尚可辨，母岩均已风化，岩芯多呈坚硬土柱状，遇水易软化、崩解。
属Ⅲ级硬土。
层厚1.40~8.00m，平均厚度4.23m，顶面埋深7.00~15.00m，层面标高6.14~14.99m
④强风化长石石英砂岩〔层号（10）6-2，W3〕：
黄褐色、灰褐色、灰黄色，原岩结构清晰，母岩多已风化，岩芯多呈半岩半土状、碎块状，遇水易软化、崩解，岩质软，手折易断。
属Ⅳ级软石。
层厚5.10～51.00m，平均厚度21.19m，顶面埋深3.00～37.00m，标高-23.54～30.45m。
1.4水文地质特征
（1）地表水：
隧道工程区内，多为冲积平原地区，局部为残丘，沿线路分布有城市排水沟渠，一般无水，雨季水量较大，地表水不发育。
（2）地下水：
根据测区地下水的形成、赋存条件、水力特征及水理性质，地下水可划分为两大基本类型：
孔隙潜水和基岩裂隙水。
①孔隙潜水：
主要含水层岩性为第四系海陆相粉砂、中砂、粗砂及砾砂，区内呈带状及透镜体状分布，透水性及富水性好，为该区主要富水层，强富水，具有一定的承压性。
粉质黏土及基岩全风化土层，在场地内分布广泛，厚度较大，但其成分以黏粒为主，孔隙间连通性差，透水性及富水性差，属相对的隔水层，弱富水，地下水仅以微量滞水形式存在，水量贫乏。
②基岩裂隙水：
场地内基岩节理裂隙稍发育，地下水量较小。
主要靠上层的孔隙潜水下渗补给，贫水～弱富水，基岩裂隙水较贫乏。
场地主要位于海陆交互相冲积平原区，地下水量丰富，勘察期间测得地下水稳定水位埋深1.00～18.60m，相应标高-4.695～18.168m。
地下水主要靠大气降雨及侧向径流补给。
（3）地表水、地下水对混凝土等建筑材料的侵蚀性
按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）中有关腐蚀性评价标准判定，场地内地下水水质均对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋弱腐蚀性，对钢结构具弱（PH值，Cl-＋SO42-）腐蚀性。
根据《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》，本工程地下水的混凝土结构碳化化环境条件为T2等级，化学侵蚀环境条件为H1,氯盐环境作用为L1。
据《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》（铁建设【2005】157号文）判定，地下水具有酸性中等侵蚀。
2.地下连续墙施工组织
2.1连续墙施工工艺流程图
地下连续墙施工工艺流程图入下图2-1所示：
2.2槽段划分
槽段划分就是确定单元槽段的长度，根据1#、2#工作井的地质条件和环境条件，槽段划分时采用设计图纸的划分方式。
但在各转角处需向外延伸，以满足槽段断面尺寸及钻孔入岩需要，如下图所示导墙拐角形式：
图2-2导墙拐角示图
2.3导墙施工
导墙虽然是挖槽前的临时结构，但对挖槽起着重要的作用，导墙对容易塌陷的地表土起挡土墙的作用，同时作为测量的基准，规定了槽段的位置，在导墙标注单元槽段的分界线，也作为测量挖槽标高、垂直度和精度的基准。
导墙也作为重物的支撑，如冲击钻机、钢筋笼等搁置的支点，导墙还可以存储泥浆
2.3.1导墙设计
根据施工区域地质情况及设计施工图纸，导墙做成“┓┏”形现浇钢筋砼结构，内侧净宽度比连续墙宽50毫米，如图2-3所示：
图2-3导墙断面图
2.3.2导墙施工
用全站仪放出地下连续墙轴线，并放出导墙位置（连续墙轴线向基坑外侧外放100mm），导墙开挖采用小型挖掘机开挖，人工配合清底。
基底夯实后，铺设7厘米厚1：
3水泥沙浆，砼浇筑采用钢模板及钢管支撑，插入式振捣器振捣。
导墙顶高出地面不小于10厘米，以防止地面水流入槽内，污染泥浆。
导墙顶面做成水平，考虑地面坡度影响，在适当位置做成10~15厘米台阶。
模板拆除后，沿其纵向每隔1米加设上下两道10*10厘米方木做内支撑，将两片导墙支撑起来，在导墙的砼达到设计强度前，禁止任何重型机械和运输设备在其旁边通过。
导墙施工缝与地下连续墙接缝错开。
图2-4导墙施工图
（1）施工流程
导墙施工的流程图如下：
（2）导墙施工要点
①在开挖基坑槽时，首先确认开挖范围内无地下管线后才进行开挖，如遇到地下水，须采取措施降低地下水位。
②不得以杂填土等作为地基，遇到特殊情况必须进行换填，基底夯实后，铺设7厘米厚1：
3水泥沙浆；导墙开挖不能一次开挖太长，应分段开挖。
③当机械挖至标高上20cm时，采用人工清除整平，当槽底修理整平后，进行质量检查验收。
④灌注混凝土前先检查验收模板及支撑是否稳定、牢固，模板是否符合设计要求，钢筋绑扎质量，办理好隐蔽验收手续及灌注手续。
⑤钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求，钢筋应洁净、无损伤，油渍、漆污和铁锈应在使用前清除干净，带有粒状和片状锈的钢筋不得使用。
⑥钢筋加工允许偏差应符合设计要求和规范要求。
⑦导墙对称浇筑，强度达到70％后方可拆模。
拆模后沿竖向设置两道截面80ｍｍ×80ｍｍ的方木支撑或直径80ｍｍ圆木支撑，水平间距为1000ｍｍ。
⑧导墙混凝土养护期间，重型机械设备不应在导墙附近作业或停置，以防墙体开裂和位移。
3、导墙技术质量标准
（1）深度允许偏差：
±100mm；
（2）墙厚允许偏差：
±10mm；
（3）墙面与轴线距离偏差：
±5mm；
（4）内外导墙间距偏差：
±5mm；
（5）墙面不平整度：
±5mm；
（6）墙面垂直度：
≤1/300。
2.4测量放样
开挖地下连续墙沟槽前，用全站仪进行测量放样，放出外放后的地下连续墙中心线（外放尺寸同导墙），放样点为每幅槽段的端点。
然后在用红漆在导墙上标注，并注明幅段号。
2.5泥浆制备与管理
在地下连续墙挖槽过程中，泥浆的作用是护壁、携渣、冷却机具和切土滑润，其中护壁为最重要的功能。
泥浆的正确使用，是保证挖槽成败的关键。
2.5.1泥浆的配制
（1）泥浆材料：
①膨润土：
②水：
自来水；③分散剂：
纯碱（Na2CO3）；④增粘剂：
CMC（高粘度，粉末状）；⑤加重剂：
200目重晶石粉；⑥防漏剂：
纸浆纤维。
（2）泥浆性能指标及配合比设计
新鲜泥浆性能指标表2-1
项目
粘度（秒）
比重
含砂率
PH值
失水量（㏄）
滤皮厚（㎜）
指标
粘性土
20～24
1.05～1.1
<3%
8～9
<10
<2
砂性土
25～30
1.05～1.1
<4%
8～9
<30
<3
②新鲜泥浆的基本配合比见下表。
新鲜泥浆配合比表2-2
泥浆材料
膨润土
纯碱
CMC
清水
1m3投料量（㎏）
116.6
4.664
0.583
949.3
该配合比为按照规定泥浆质量控制指标进行配制，使泥浆具有必要的性能，施工时可以根据现场地质情况进行调整。
（3）泥浆配制工艺流程
图2-5泥浆配制工艺流程图
2.5.2泥浆系统工艺流程
图2-6 泥浆系统工艺流程
2.5.3泥浆储存
（1）泥浆池容量设计（以每一台成槽机挖6米槽段设计）
该工程地下墙的标准槽段挖土量：
V1=6×38.5×1=231m3
新浆储备量
V2=V1×80%=184.8m3
泥浆循环再生处理池容量
V3=V1×1.5=346.5m3
砼灌注产生废浆量
V4=6×4×1=24m3
泥浆池总容量
V≥V3+V4=370.5m3
（2）泥浆池结构设计
泥浆池结构见图2-6所示。
图2-7泥浆池结构图
2.5.4泥浆循环
施工所需泥浆，用3PNL泥浆泵泵送，泥浆临时拌和及近距离传送采用4WPL泥浆泵，泥浆输送管道采用φ80消防水笼带
2.5.5泥浆的分离净化
在地下连续墙施工过程中，因为泥浆要与地下水、泥土、沙石、混凝土接触，其中难免会混入细微的泥沙颗粒、水泥成分与有害离子，必然会使泥浆受到污染而变质。
因此，泥浆使用一个循环之后，要对泥浆进行分离净化，尽可能提高泥浆的重复使用率。
槽内回收泥浆的分离净化过程是：
先经过土碴分离筛，把粒径大于10mm的泥土颗粒分出来，防止其堵塞旋流除碴器下泄口，然后依次经过旋流除碴器、双层振动筛多级分离净化，使泥浆的比重与含沙量减小，如经第一循环分离后的泥浆比重仍大于1.15，含沙量仍大于4%，则用旋流除碴器和双层振动筛作第二、第三循环分离，直至泥浆比重小于1.15，含砂量小于4%为止。
2.5.6泥浆的再生处理
循环泥浆经过分离净化之后，虽然清除了许多混入其间的土渣，但并未恢复其原有的护壁性能，因为泥浆在使用过程中，要与地基土、地下水接触，并在槽壁表面形成泥皮，这就会消耗泥浆中的膨润土、纯碱和CMC等成分,并受混凝土中水泥成分与有害离子的污染而削弱了泥浆的护壁性能。
因此，循环泥浆经过分离净化之后，还需调整其性能指标，恢复其原有的护壁性能，这就是泥浆的再生处理。
（1）净化泥浆性能指标测试
通过对净化泥浆的失水量、滤皮厚度、PH值和粘度等性能指标的测试，了解净化泥浆中膨润土、纯碱与CMC等消耗的程度。
（2）补充泥浆成分
补充泥浆成分的方法是向净化泥浆中补充膨润土、纯碱和CMC等成分，使净化泥浆基本上恢复原有的护壁性能。
向净化泥浆中补充膨润土、纯碱和CMC等成分，可以采用重新投料搅拌的方法，如大量的净化泥浆都要作再生处理，为了跟上施工进度,可采用先配制浓缩新鲜泥浆，再把浓缩新鲜泥浆掺加到净化泥浆中去用泥浆泵冲拌的做法来调整净化泥浆的性能指标，使其基本上恢复原有的护壁性能。
（3）再生泥浆使用
尽管再生泥浆基本上恢复了原有的护壁性能，但总不如新鲜泥浆的性能优越，因此，再生泥浆不宜单独使用，应同新鲜泥浆掺合在一起使用。
2.5.7劣化泥浆处理
劣化泥浆是指浇灌墙体混凝土时同混凝土接触受水泥污染而变质劣化的泥浆，以及经过多次重复使用，粘度和比重已经超标却又难以分离净化使其降低粘度和比重的超标泥浆。
在通常情况下，劣化泥浆先用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运外弃，在不能用罐车装运外弃的特殊情况下，则采用泥浆脱水或泥浆固化的方法处理劣化泥浆。
2.5.8泥浆质量控制
规定泥浆质量控制指标，使泥浆具有必要的性能。
下表是泥浆质量控制指标，具体待施工时调整。
泥浆质量控制指标表表2-3
泥浆性能
新配置
循环泥浆
废弃泥浆
检验方法
粘性土
砂性土
粘性土
砂性土
粘性土
砂性土
比重（g/cm3）
1.05～1.1
1.05～1.1
<1.10
<1.15
>1.25
>1.35
比重计
粘度（s）
20～24
25～30
<25
<35
＞50
>60
漏斗计
含砂率（%）
<3
<4
<4
<7
>8
>11
洗砂瓶
PH值
8～9
8～9
>8
>8
>14
>14
试纸
说明：
表中对“循环泥浆”的粘度和比重两项指标的上限放得很宽，因为采用液压抓斗成槽时，泥浆的粘度和比重偏大并不妨碍液压抓斗成槽作业，对槽壁稳定也是有利无害，还可充分利用本该废弃的大量粘度和比重偏大的泥浆，节约泥浆的消耗。
只要在清孔时把粘度和比重偏大泥浆置换成合格泥浆，对施工质量毫无影响。
2.6地下连续墙成槽
地下连续墙成槽（尤其是入岩部分）是控制工期的关键，其主要内容为单元槽段划分，成槽机械的选择，成槽工艺控制及预防槽壁坍塌的措施。
槽段划分前面已有论述，这里主要详细介绍下面几个方面：
2.6.1成槽机械的选择
根据1#、2#工作井的地质情况，在强风化地层以上各层，采用2台MHL-60100AYH型液压抓斗成槽，并配以自卸汽车运至临时渣土堆场，经排水后再转运出场；在嵌岩槽段，抓斗抓到强风化岩面后，以GC-1200型冲击钻，破碎冲孔成槽。
2.6.2成槽工艺控制
地下连续墙应遵循“先转角、异型槽段、后标准槽段”的顺序安排跳槽开挖施工。
成槽工序是地下连续墙施工的关键工序之一，既控制工期又影响质量，根据连续墙的施工工艺，分①、②期槽段施工，当施工一个①期槽段后，中间隔开一个②期槽段，进行下一个①期槽段施工，当两个①期槽段达到设计强度70%后，进行中间的②期槽段的成槽与其它工序。
分期施工示意图如下图所示：
图2-8 连续墙分期施工图
（1）土层成槽
由于本工程地下连续墙深度大，垂直度要求高，需要经验丰富的操作人员和合理的抓土顺序，采用分层三抓抓土的施工方法。
单元槽段的成槽顺序详见图5-9。
图2-9 单元槽段成槽顺序
成槽作业要点
（1）挖槽时，必须严格按照确定的施工顺序进行开挖，按间隔一个槽段施工法进行。
（2）任何一个槽段开挖前，均需重新调整抓斗的垂直度及水平度，校正监测系统的准确性，并确保抓斗平行导墙，自然入槽。
（3）挖槽过程中，随时注意观察槽壁情况，如槽壁发生局部严重坍塌时，应立即向现场管理、技术部门反映，并通过项目经理或技术负责向监理及时报告，并提出解决方案，同时采取调整泥浆性能、加大泥浆比重等措施或其它行之有效的防治措施。
（4）挖槽过程中，应自始至终认真观察监测系统，X、Y轴任一方向偏差超过允许值时，应立即启动纠偏系统进行纠偏，确保槽壁垂直度符合设计要求。
（5）挖槽过程中，应有专人能够负责补充泥浆，并随时观察液面高度，泥浆面高度不得低于导墙顶面0.5m。
液面发生不正常变化时，除及时补充泥浆外，还应及时报告现场技术负责和项目部，采用妥善措施处理。
（6）挖槽挖到岩层后，应及时报告现场负责人，随即调用冲击钻机进行碎岩施工，施工时应随时观察液面高度，及时补充和排放泥浆，尽可能提高泥浆护壁性能，缩短施工时间，注意施工设备的平稳度，以防空段因停待时间过长和遇到大的扰动而造成坍塌。
（7）挖槽结束后，必须检查槽位、槽深、槽宽及槽壁垂直度等，同时整理、提交地连墙成槽质量分析数据。
（2）岩层成槽
在嵌岩槽段，抓斗到岩面即停，并使槽底基本持平。
采用2台GC-1200型冲击钻冲孔至设计标高位置后，配以特制的800mmX1200mm方钻修正槽段，采用泵吸反循环出碴，岩屑随泥浆直接排到振动筛和旋流器处理。
冲击过程中控制冲程在1.5米以内，并注意防止打空锤和放绳过多，减少对槽壁扰动。
2.6.3挖槽土方外运
（1）由于1#、2#工作井地处市区，且处在S358省道上。
不宜在白天外运土方，土方外运工作尽可能安排在夜间进行。
（2）为了保证工期，白天和雨天挖槽土方难以外运时也可进行挖槽作业，每个工地上设置1个能容纳三个施工槽段挖槽土方的集土场用于白天和雨天临时堆放挖槽湿土。
2.6.4槽段检验
（1）槽段检验的内容：
平面位置、深度、壁面垂直度、端面垂直度墙及面上预埋件位置等。
（2）槽段检验的工具及方法
①槽段平面位置偏差检测：
用测锤实测槽段两端的位置，两端实测位置线与该槽段分幅线之间的偏差即为槽段平面位置偏差。
允许偏差为30mm。
②槽段深度检测：
用测锤实测槽段左中右三个位置的槽底深度，三个位置的平均深度即为该槽段的深度。
要求深度不小于设计深度。
③槽段壁面垂直度检测：
用超声波测壁仪器在槽段内左中右三个位置上分别扫描槽壁壁面，扫描记录中壁面最大凸出量或凹进量（以导墙面为扫描基准面）与槽段深度之比即为壁面垂直度，三个位置的平均值即为槽段壁面平均垂直度。
槽段垂直度的表示方法为：
X/L。
其中X为壁面最大凹凸量，L为槽段深度。
允许偏差为H/300。
④槽段端面垂直度检测：
同槽段壁面垂直度检测。
2.7清底换浆
成槽以后，先用抓斗抓起槽底余土及沉渣，再用泵举反循环吸取孔底沉渣。
并用刷壁器清除已浇墙段砼接头处的凝胶物，在灌注砼前，利用导管采取泵吸反循环进行二次清底并不断置换泥浆，清槽后结束1小时后测定槽底500mm高度内的泥浆比重应小于1.15，槽底沉渣厚度小于100mm。
清底施工技术要点：
（1）抓斗清淤结束后，即用刷壁器对接头壁面进行认真清刷，直至最终钢丝刷上基本不粘泥为止。
（2）用砂石泵底部抽吸方式清底，砂石泵至少分三点定位，确保沉淤厚度＜10cm。
如槽底沉砂过多，用气举法清底。
（3）为了防止壁面坍塌，清底换浆时间不能过长，一般以不超过2小时为好。
2.8工字钢接头施工或圆管接头施工
2.8.1工字钢接头施工
1#、2#工作井地下连续墙槽段间除盾构井处外接头采用工字钢接头，工字钢与地下连续墙连接图见下图所示：
图2-１０工字钢接头大样图
工字钢接头施工要点：
（1）先施工槽段钢筋笼两端加焊850×400工字钢，后施工槽段的钢筋笼两端嵌入工字钢内，钢板厚12mm。
（2）保证工字钢与钢筋的焊接牢固可靠，钢板保证平直，不能挠角。
（3）为了防止接头漏水，“工”型钢板接头防漏浆处理采用预埋200mm厚泡沫板并固定，同时再在两端的超挖部分均匀充填沙包，以防砼绕流，并预留注浆孔2个，在连续墙达到设计强度的70％后，灌注膨胀水泥砂浆。
需特别注意做好灌浆孔的保护工作，防止泥沙杂物堵塞。
泡沫板与工字钢的绑扎须牢固紧密，能保证钢筋笼下槽时不浮起，如有泡沫浮起时，应吊起钢筋笼，重新绑扎泡沫板。
（4）一期槽段浇注完毕，在二期槽成槽后采用“冲击破碎法”将泡沫及绕流的砼清除；既用冲桩机带动特制的方锤把“工”字钢内的泡沫、沙包及绕流砼清除干净。
工字钢接头缝处理方式见下图所示：
图2-１１ 地下连续墙工字钢接缝图
（5）经上述方法处理后再用刷壁器紧靠“工”字钢腹板上下移动、清刷，保证钢板表面不再附有泥皮、泥块。
刷壁器加工时沿侧向钢丝较长一些，这是因槽段接头侧壁的刷壁有一定困难，侧向钢丝刷较长可以增大侧向柔性，有利于侧向刷壁质量的保证。
刷壁器形式见下图5-12所示：
图2-１２ 刷壁器示意图
2.8.2圆管接头施工
本工程连续墙盾构井进出洞无需人工凿除洞门，直接切割玻璃纤维筋混凝土，开洞范围的连续墙采用圆管（锁口管）接头，取消导管和竖向钢筋桁架，具体施工方法如下：
（1）锁口管安放
锁口管的安放采用吊放法，安放时应对中心线，首先把底管慢慢放入槽内，然后连接其余接头管。
连接锁口管时，应垫牢垫杠，轻吊、慢放、小心对接，以防锁口管掉入槽内。
上、下锁口管接好后，应重新安好“月牙档塞”，对间隙大的地方用黏土塞实、抹平。
以防
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