吊车上楼面的加固措施方案.docx

1、吊车上楼面的加固措施方案7.4 吊车上楼面的部位混凝土结构验算本工程中，吊车需上楼面的部位有两个，分别为：大小贝壳之间的大天窗钢结构吊装时，使用50T汽车吊上0.00m楼面进行吊装；2#拼装场地位于混凝土板上，该区域楼面也需要上汽车吊进行现场拼装施工； 由于这两处混凝土板厚较厚（200250mm），承载能力较高，故在此仅就汽车吊行驶工况和汽车吊吊装作业工况下，对板/梁的承载能力进行验算，而不再对楼面放置钢构件状态进行验算。7.4.1 吊机参数本工程拼装及施工过程中，需要上楼面的汽车吊最大规格为QY50，即最大起重重量为50T的汽车吊，其基本参数如下图：QY50汽车吊尺寸参数图：吊机工作状态尺寸

2、详图图：QY50汽车吊一般参数表由上图知，吊机空载行走状态，共有8个轮胎着地，前后排车胎中心间距约5200mm（每排两个轮胎简化为一个点荷载），每排轮胎间距为2800mm；工作状态下，共有四个支点落地，支点前后间距约5450mm，单排支点间距为6600mm。其中，空载状态整车重量约39T，工作状态下，按照吊装重量35T计算，则整车+吊装单元重量为74T。7.4.2 2#拼装场地吊车上楼面验算7.4.2.1 混凝土楼面的尺寸和配筋信息图：楼面尺寸及厚度示意图图：楼面配筋示意图由上图可见，吊机需要上楼面的部位，楼板厚度为250mm厚，板顶部及底部双向配筋为12200，局部下部配筋为14200，为简

3、化计算，均按照12200进行处理。板支座部位，即板与梁相交区域，局部配置负筋16200，混凝土楼盖采用C35混凝土，fc=16.7N/mm2。板配筋均为HRB400级钢筋，fy=360 N/mm2吊车上楼面行走的情况非常复杂，可能性也很多，因此保守考虑，近似按照单向板进行计算分析。实际施工时，严格控制吊车的行走路线，保证吊车的两侧车轮分别位于不同区块的混凝土板上。实际计算时，考虑以下两种吊车站位情况：吊车中心线与梁轴线重合，；吊车一侧车轮压在梁上，另一侧车轮位于板上。7.4.2.2 汽车吊空载状态楼板验算1）吊机轴线与梁轴线重合每个轮胎（简化为四个）竖向力F=38T/4=9.5T=95KN因楼

4、板最大跨度约9m，此处均按照9m计算，其计算简图如下：图：计算简图（l=9m,a=7.6m，b=1.4m）计算可得：M=157.24Kn.m车轮长度大于宽度，故根据建筑结构荷载规附录B第B.0.5条第2款：则等效均布荷载为：用理正工具箱验算塑形板配筋：1 计算条件 板长: 9.00(m), 板宽: 9.00(m), 板厚: 250(mm) 板容重: 25.00(kN/m3), 恒载分项系数: 1.20, 板自重荷载: 7.50(kN/m2) 均布荷载: 3.45(kN/m2) 砼强度等级: C35, 纵筋级别: HRB400 混凝土保护层: 30(mm), 配筋计算as: 35(mm), 系数

5、: 1.00 支撑条件: 四边 上:固定 下:固定 左:固定 右:固定-2 计算结果 (1)跨中: 水平 竖向 弯矩 18.6 18.6 面积 500(0.20%) 500(0.20%) 实配 E12200(565) E12200(565) (2)四边: 上 下 左 右 弯矩 -18.6 -18.6 -18.6 -18.6 面积 500(0.20%) 500(0.20%) 500(0.20%) 500(0.20%) 实配 E12200(565) E12200(565) E12200(565) E12200(565) (弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%)-

6、由计算结果可见，计算配筋为板底部配筋HRB400级钢筋，12200，支座部位负筋12200即可，实际配筋满足需要。2）吊车一侧车轮压在梁上，另一侧车轮位于板上每个轮胎（简化为四个）竖向力F=38T/4=9.5T=95KN因楼板最大跨度约9m，此处均按照9m计算，其计算简图如下：图：计算简图（l=9m,a=6.2m，b=2.8m）计算可得：M=256.54Kn.m车轮长度大于宽度，故根据建筑结构荷载规附录B第B.0.5条第2款：则等效均布荷载为：用理正工具箱验算塑形板配筋：1 计算条件 板长: 9.00(m), 板宽: 9.00(m), 板厚: 250(mm) 板容重: 25.00(kN/m3)

7、, 恒载分项系数: 1.20, 板自重荷载: 7.50(kN/m2) 均布荷载: 5.63(kN/m2) 砼强度等级: C35, 纵筋级别: HRB400 混凝土保护层: 30(mm), 配筋计算as: 35(mm), 系数: 1.00 支撑条件: 四边 上:固定 下:固定 左:固定 右:固定-2 计算结果 (1)跨中: 水平 竖向 弯矩 22.3 22.3 面积 500(0.20%) 500(0.20%) 实配 E12200(565) E12200(565) (2)四边: 上 下 左 右 弯矩 -22.3 -22.3 -22.3 -22.3 面积 500(0.20%) 500(0.20%)

8、500(0.20%) 500(0.20%) 实配 E12200(565) E12200(565) E12200(565) E12200(565) (弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%)-由计算结果可见，计算配筋为板底部配筋HRB400级钢筋，12200，支座部位负筋12200即可，实际配筋满足需要。7.4.2.3 汽车吊工作状态楼板验算1）吊机轴线与梁轴线重合汽车吊工作状态下，四个支腿展开后，横向间距为6.6m，汽车吊和吊装单元的总重量为74T，每个支腿所承担的竖向力F=74T/4=18.5T=185KN(特殊荷载，取分项系数为1.4)因楼板最大跨度约9m

9、，此处均按照9m计算，其计算简图如下：图：计算简图（l=9m,a=5.7m，b=3.3m）计算可得：M=541.31Kn.m支点下方垫枕木，考虑枕木垂直于车身放置，即枕木垂直于两侧支承混凝土梁放置，则，故根据建筑结构荷载规附录B第B.0.5条第1款：则等效均布荷载为：用理正工具箱验算塑形板配筋：1 计算条件 板长: 9.00(m), 板宽: 9.00(m), 板厚: 250(mm) 板容重: 25.00(kN/m3), 恒载分项系数: 1.20, 板自重荷载: 7.50(kN/m2) 均布荷载: 11.88(kN/m2) 砼强度等级: C35, 纵筋级别: HRB400 混凝土保护层: 30(

10、mm), 配筋计算as: 35(mm), 系数: 1.00 支撑条件: 四边 上:固定 下:固定 左:固定 右:固定-2 计算结果 (1)跨中: 水平 竖向 弯矩 33.0 33.0 面积 500(0.20%) 500(0.20%) 实配 E12200(565) E12200(565) (2)四边: 上 下 左 右 弯矩 -33.0 -33.0 -33.0 -33.0 面积 500(0.20%) 500(0.20%) 500(0.20%) 500(0.20%) 实配 E12200(565) E12200(565) E12200(565) E12200(565) (弯矩单位:kN.m/m, 配筋

11、面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%)-由计算结果可见，计算配筋为板底部配筋HRB400级钢筋，12200，支座部位负筋12200即可，实际配筋满足需要。2）吊车一侧车轮压在梁上，另一侧车轮位于板上汽车吊工作状态下，四个支腿展开后，横向间距为6.6m，汽车吊和吊装单元的总重量为74T，每个支腿所承担的竖向力F=74T/4=18.5T=185KN(特殊荷载，取分项系数为1.4)因楼板最大跨度约9m，此处均按照9m计算，其计算简图如下：图：计算简图（l=9m,a=6.6m，b=2.4m）计算可得：M=455.84Kn.m支点下方垫枕木，考虑枕木垂直于车身放置，即枕木垂直于两侧支承混凝土梁放置

12、，则，故根据建筑结构荷载规附录B第B.0.5条第1款：则等效均布荷载为：用理正工具箱验算塑形板配筋：1 计算条件 板长: 9.00(m), 板宽: 9.00(m), 板厚: 250(mm) 板容重: 25.00(kN/m3), 恒载分项系数: 1.20, 板自重荷载: 7.50(kN/m2) 均布荷载: 10.00(kN/m2) 砼强度等级: C35, 纵筋级别: HRB400 混凝土保护层: 30(mm), 配筋计算as: 35(mm), 系数: 1.00 支撑条件: 四边 上:固定 下:固定 左:固定 右:固定-2 计算结果 (1)跨中: 水平 竖向 弯矩 29.8 29.8 面积 500

13、(0.20%) 500(0.20%) 实配 E12200(565) E12200(565) (2)四边: 上 下 左 右 弯矩 -29.8 -29.8 -29.8 -29.8 面积 500(0.20%) 500(0.20%) 500(0.20%) 500(0.20%) 实配 E12200(565) E12200(565) E12200(565) E12200(565) (弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%)-由计算结果可见，计算配筋为板底部配筋HRB400级钢筋，12200，支座部位负筋12200即可，实际配筋满足需要。7.4.2.4 汽车吊工作状态混凝土

14、梁验算拼装场地区域混凝土梁规格为B600X700，梁底部配筋最小为4根HRB400级，直径为32mm的钢筋，其钢筋面积为3217mm2。箍筋配筋方案为HRB400级直径为10mm钢筋，间距200mm，四肢箍，则1m宽围箍筋面积为1571 mm2。1）状态一：吊车一侧的两个支腿支承与梁上时，其计算简图及配筋验算结果如下：由上图可见，该状态下，梁底部配筋840mm2，箍筋配筋面积为628mm2，即可满足要求，实际配筋梁纵筋面积3217mm2，纵筋面积1571mm2，该混凝土梁承载力满足要求。2）状态二：工作状态下，其中一个支腿支撑在梁跨中情况下，其计算简图及配筋验算结果如下：由上图可见，该状态下，

15、梁底部配筋1264mm2，箍筋配筋面积为628mm2，即可满足要求，实际配筋梁纵筋面积3217mm2，纵筋面积1571mm2，该混凝土梁承载力满足要求。7.4.3 中部大天窗吊车上楼面验算7.4.3.1 混凝土楼面的尺寸和配筋信息图：楼面尺寸及厚度示意图图：楼面配筋示意图由上图可见，吊机需要上楼面的部位，楼板厚度为200mm厚，板顶部及底部双向配筋为12200。混凝土楼盖采用C35混凝土，fc=16.7N/mm2。板配筋均为HRB400级钢筋，fy=360 N/mm27.4.3.2 汽车吊空载状态1）吊机轴线与梁轴线重合每个轮胎（简化为四个）竖向力F=38T/4=9.5T=95KN因楼板最大跨

16、度约9m，此处均按照9m计算，其计算简图如下：图：计算简图（l=9m,a=7.6m，b=1.4m）计算可得：M=157.24Kn.m车轮长度大于宽度，故根据建筑结构荷载规附录B第B.0.5条第2款：则等效均布荷载为：用理正工具箱验算塑形板配筋：1 计算条件 板长: 9.00(m), 板宽: 9.00(m), 板厚: 200(mm) 板容重: 25.00(kN/m3), 恒载分项系数: 1.20, 板自重荷载: 6.00(kN/m2) 均布荷载: 3.45(kN/m2) 砼强度等级: C35, 纵筋级别: HRB400 混凝土保护层: 30(mm), 配筋计算as: 35(mm), 系数: 1.

17、00 支撑条件: 四边 上:固定 下:固定 左:固定 右:固定-2 计算结果 (1)跨中: 水平 竖向 弯矩 16.1 16.1 面积 400(0.20%) 400(0.20%) 实配 E12250(452) E12250(452) (2)四边: 上 下 左 右 弯矩 -16.1 -16.1 -16.1 -16.1 面积 400(0.20%) 400(0.20%) 400(0.20%) 400(0.20%) 实配 E12250(452) E12250(452) E12250(452) E12250(452) (弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%)-由计算结

18、果可见，计算配筋为板底部配筋HRB400级钢筋，12250，支座部位负筋12250即可，实际配筋满足需要。2）吊车一侧车轮压在梁上，另一侧车轮位于板上每个轮胎（简化为四个）竖向力F=38T/4=9.5T=95KN因楼板最大跨度约9m，此处均按照9m计算，其计算简图如下：图：计算简图（l=9m,a=6.2m，b=2.8m）计算可得：M=256.54Kn.m车轮长度大于宽度，故根据建筑结构荷载规附录B第B.0.5条第2款：则等效均布荷载为：用理正工具箱验算塑形板配筋：1 计算条件 板长: 9.00(m), 板宽: 9.00(m), 板厚: 200(mm) 板容重: 25.00(kN/m3), 恒载

19、分项系数: 1.20, 板自重荷载: 6.00(kN/m2) 均布荷载: 5.63(kN/m2) 砼强度等级: C35, 纵筋级别: HRB400 混凝土保护层: 30(mm), 配筋计算as: 35(mm), 系数: 1.00 支撑条件: 四边 上:固定 下:固定 左:固定 右:固定-2 计算结果 (1)跨中: 水平 竖向 弯矩 19.8 19.8 面积 400(0.20%) 400(0.20%) 实配 E12250(452) E12250(452) (2)四边: 上 下 左 右 弯矩 -19.8 -19.8 -19.8 -19.8 面积 400(0.20%) 400(0.20%) 400(

20、0.20%) 400(0.20%) 实配 E12250(452) E12250(452) E12250(452) E12250(452) (弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%)-由计算结果可见，计算配筋为板底部配筋HRB400级钢筋，12250，支座部位负筋12250即可，实际配筋满足需要。7.4.3.3 汽车吊工作状态楼板验算1）吊机轴线与梁轴线重合汽车吊工作状态下，四个支腿展开后，横向间距为6.6m，汽车吊和吊装单元的总重量为74T，每个支腿所承担的竖向力F=74T/4=18.5T=185KN(特殊荷载，取分项系数为1.4)因楼板最大跨度约9m，此处均

21、按照9m计算，其计算简图如下：图：计算简图（l=9m,a=5.7m，b=3.3m）计算可得：M=541.31Kn.m支点下方垫枕木，考虑枕木垂直于车身放置，即枕木垂直于两侧支承混凝土梁放置，则，故根据建筑结构荷载规附录B第B.0.5条第1款：则等效均布荷载为：用理正工具箱验算塑形板配筋：1 计算条件 板长: 9.00(m), 板宽: 9.00(m), 板厚: 200(mm) 板容重: 25.00(kN/m3), 恒载分项系数: 1.20, 板自重荷载: 6.00(kN/m2) 均布荷载: 11.88(kN/m2) 砼强度等级: C35, 纵筋级别: HRB400 混凝土保护层: 30(mm),

22、 配筋计算as: 35(mm), 系数: 1.00 支撑条件: 四边 上:固定 下:固定 左:固定 右:固定-2 计算结果 (1)跨中: 水平 竖向 弯矩 30.4 30.4 面积 530(0.27%) 530(0.27%) 实配 E12200(565) E12200(565) (2)四边: 上 下 左 右 弯矩 -30.4 -30.4 -30.4 -30.4 面积 530(0.27%) 530(0.27%) 530(0.27%) 530(0.27%) 实配 E12200(565) E12200(565) E12200(565) E12200(565) (弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:m

23、m2/m, 构造配筋率:0.20%)-由计算结果可见，计算配筋为板底部配筋HRB400级钢筋，12200，支座部位负筋12200即可，实际配筋满足需要。2）吊车一侧车轮压在梁上，另一侧车轮位于板上汽车吊工作状态下，四个支腿展开后，横向间距为6.6m，汽车吊和吊装单元的总重量为74T，每个支腿所承担的竖向力F=74T/4=18.5T=185KN(特殊荷载，取分项系数为1.4)因楼板最大跨度约9m，此处均按照9m计算，其计算简图如下：图：计算简图（l=9m,a=6.6m，b=2.4m）计算可得：M=455.84Kn.m支点下方垫枕木，考虑枕木垂直于车身放置，即枕木垂直于两侧支承混凝土梁放置，则，故

24、根据建筑结构荷载规附录B第B.0.5条第1款：则等效均布荷载为：用理正工具箱验算塑形板配筋：1 计算条件 板长: 9.00(m), 板宽: 9.00(m), 板厚: 200(mm) 板容重: 25.00(kN/m3), 恒载分项系数: 1.20, 板自重荷载: 6.00(kN/m2) 均布荷载: 10.00(kN/m2) 砼强度等级: C35, 纵筋级别: HRB400 混凝土保护层: 30(mm), 配筋计算as: 35(mm), 系数: 1.00 支撑条件: 四边 上:固定 下:固定 左:固定 右:固定-2 计算结果 (1)跨中: 水平 竖向 弯矩 27.2 27.2 面积 473(0.2

25、4%) 473(0.24%) 实配 E12200(565) E12200(565) (2)四边: 上 下 左 右 弯矩 -27.2 -27.2 -27.2 -27.2 面积 473(0.24%) 473(0.24%) 473(0.24%) 473(0.24%) 实配 E12200(565) E12200(565) E12200(565) E12200(565) (弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%)-由计算结果可见，计算配筋为板底部配筋HRB400级钢筋，12200，支座部位负筋12200即可，实际配筋满足需要。7.4.3.4 汽车吊工作状态混凝土梁验算拼

26、装场地区域混凝土梁规格为B600X700，梁底部配筋最小为4根HRB400级，直径为32mm的钢筋，其钢筋面积为3217mm2。箍筋配筋方案为HRB400级直径为10mm钢筋，间距200mm，四肢箍，则1m宽围箍筋面积为1571 mm2。因大天窗部位的混凝土梁和拼装场地的混凝土梁规格、配筋相同，故混凝土梁承载能力满足要求。7.4.4 吊车上楼面加固处理方案虽然上述计算过程显示，原设计混凝土楼面和梁均满足吊车上楼面施工的要求，但考虑到现场施工的复杂性及其他偶然因素，在此采取一定的措施，对吊车行走路线进行处理，降低吊车上楼面施工带来的风险。措施一、在吊车行走路线上铺设路基箱，尽量分散吊车的重量以及工作状态下吊车+吊装单元的重量对混凝土结构产生的集中力，使之分散成面荷载，从而达到混凝土楼板承受面荷载、均匀受力的目的。措施二、在吊车行走路线上的混凝土梁跨中设置钢管支撑，以减小混凝土梁跨度，达到减小梁跨中弯矩，使部分上部荷载直接通过钢管支撑传递到基础上，减小梁的受力的目的。措施三、吊机工作状态下，当支腿位于板中央时，可以考虑