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1、华南理工大学化工原理考研客观题库2答案 传质 单向 传质单元高度 传质单元数 液封作用 气体倒灌 吸收效果达不到要求 吸收率增大，出口气体浓度降低 从气相向液相转移 Kmol/m 液膜阻力 气膜阻力 （） （ ） （） 不变 降低 减小 降低 小 大 大于 平衡 ； 在同一平衡分压下 减小 增大 图示 （） 气液两相接触的界面上无阻力，在界面上气液两相达到平衡 （） 传质阻力集中在有效膜内 液相 气相 气膜 塔底 精馏 吸收 双膜 溶质渗透 表面更新 双膜 也较大 溶解度大 , 选择性高, 腐蚀性小, 挥发度小 大于 上方 增大 远离 增大 下降 升高 提高明显 Kmol/m .s. Pa 单

2、位体积填料层中的传质面积 同样大小气相分压下，气体的平衡 O G （ ）（ ） 气膜 易 由于总体流动使传质速率比单纯分子扩散增加的比率。 100% 75% L/mG ; 操作线斜率与平衡线斜率之比 对应气相主体的平衡液相摩尔分率与液相主体摩尔分率的差值；溶质相界面上液相 摩尔分率与液相主体摩尔分率的差值； Kmol/m sx；或x -x；x -x；Kmol/m sx 流动条件；填料特性；气液物性 (3分) p-p ；y-y (2分) 解：1/K =1/k +1/Hk =1/0.1+1/（0.25150）=10.03 K k ； x易溶气体 (2分) K =K P=1/10.031=0.099

3、7 Kmol/（m h y） (1分) K =K /H =0.997/150=6.6510 Kmol/（m h Kmol/m ） Kx=K C=6.6510 55.5 =0.0369kmol/（m h x） (2分) L/G 不变 L G H N 故 y 将增加, x 将减少,解吸率将增加 (2分) 回收溶剂（溶剂再生），回收溶质 (2分) 并流操作线AB；斜率 -L/G=-1 x 与x 混合得到x ；且流量相等，故必有BC=CD；得到D 点 由D 点作斜率=1 的操作线求x=x 于E ，DE为逆流塔操作线 由E 点可得到y 值。 增加；增加；增加 气相主体摩尔浓度；同液相主体浓度相平衡的气相

4、浓度 3；总压；温度；气相溶质浓度；液相溶质浓度； 3 (3分) （x -X）（或界面液相摩尔分率与液相主体摩尔分率之差）； Kmol/m sx (2分) D T /P ; D/D =（T /T） （P/P ） =（P/P ） （ /） =2 =0.707 (3分) D =0.707D ；D =1.414D 减少；增加 (2分) 解：y =0.50.01=0.005 N =K （y-y ）=k （y-y ） 1.5（0.025-0.005）=2（0.025-y ） y =0.01 L/G不变，但L ，G 所以H ，操作线平行向左方移动，故必有： A y 增加；B x 减少；B 回收率减少 (3

5、分) B 双向扩散； (2分) 气相中惰性气体不溶于液相 吸收剂不挥发 不变；减少；不变 越大；越大 大于；小于；小于 2.0；1.0；2.0 atm；28 Kmol/m atm (4分) 小 (1分) 只能用于双组分系统；可以同时用于液相或气相系统 (3分) 塔底 (2分) A系统的物质属性 B 减少 B 减少 (4.5分) D 不定 (0.5分) 因为 H =H +H s ， 若忽略 t对施密特准数S 的影响，则 t，H ，H 不变，但S=mG/L ，故H 将增加。H N =h=cont. (3分) N 将减少，L/G 不变，由于 m ，故操作线将向左平移，当y ，x 不变 时，x 将减少

6、，而 y 将增加。 (2分) 当x x ，L/G不变，A 点移至C 点，斜率不变 由于x 降低，平均推动力y 将大于y，故吸收量增加， 即y 变小，由 图可见x 也变小。 （V/L） =（x -x ）/（mX -y ） (1分) 减少；靠近；增加 (3分) 增加；增加 (1分) 不变；增加 (1分) 解：因为 p =Ex ；y=（E/p）x；所以m=1.2/2=0.6 y =0.60.2=0.12 ；y-y =0.15-0.12=0.03 x =0.15/0.6=0.25 ；x -x=0.25-0.2=0.05 若 p，m，x ，x，故：吸收；0.03，0.05，减少,增加 解: H L ;L

7、 H H N 及N 将减少； (2分) N =（1/S）N =（L/mG）N ，故N L（1/L ） L N 增加； (2分) L S N （y -mx ）/（y -mx ） 故 y 必减少。 (1分) (B) 液膜控制 (C) 小于 (B)小于； (3分) (B) 减少 (D) 不定。 (2分) 1 (2分) 越大 (1分) k 基本不变 ， K 增加。 (2分) L，G，m不变，H ，H 不变，塔的H 及N 不变 N =SN ，所以N 也不变； (2分) 因为y 故y 增加； (1分) L（X -x ）=K （1/2）（y -y ）+（y -y ） 又L（x -x ）=L/my -y y

8、=mx =（K /2）/（K /2）+（L/m）（y +y ）+c 所以y ，y x 必增加。 (2分) H=H N =CONT. 故N 近似不变（C）； (1.5分) G，H 不变H ，故H 近似不变（C）； (1.5分) H =SH =（mG/L）H ，GH 增加（A）； (1.5分) 操作线斜率将减少（B）。 (0.5分) 对气膜控制系统，因为G， 所以H ，故N ； (2分) 故y （增加）, 由于操作线斜率减少， (2分) 故x 将（增加） 回收率（减少）。 (1分) 小于 等于 物料衡算，气液平衡，传质速率。 S S S ； (2分) x 液相， 液相， N = dx/（x-x ）

9、， H =L/k 。 (3分) x L/G不变，而 L，G，且H一定，故H ， N 故应有 y 减少，x 上升，回收率将上升； (3分) 液膜控制， 液相 (2分) C C G， H ，H 不变 ，H H ，故N 不变 ，S=mG/L N =N /S=（L/m/G）N ， 随 G，N ， 减少（B）； (2分) 由吸收因数法图可知： S，N ，均使 （y -mx ）/（y -mx ） ，故 y 必增加（A）， (1.5分) X 必增加（A）。 (1.5分) 基本不变或不变 ，变大 ，0 ，。 增加； 增加； 减少（因为：C=P/RT,P 与 T将同步变化） P，T，D故N ； (3分) 塔内按

10、气相组成表示的平均推动力。 (2分) G，L不变，T，P不变，故H 不变，对一定填料层高N 也不变， A=L/（mG）不变； (2分) 故x 将上升； (2分) y 将增加。 (1分) b ， a ， a； (3分) b ,a。 (2分) S1 ，故平衡线与操作线将在塔顶相交； (3分) 大于（A）； 等于（C）； 等于（C）（P减少一倍 ，m增加一倍 m=2）； 减少（B）； 不变（C）。 (2分) L，G不变，H 不变，故N 也不变； (3分) mG/L不变， （y -mx ）/（y -mx ）不变； 若x ，因为y y ，故y ； (2分) 由图可见x 的增加。 （等于）B； （大于）A

11、； （增加）A； （减少）B。 （c），（a）; （b），（a），（b）。 x 与y 的增加，C； (4分) 小于，B。 (1分) 由图可见，方案的操作线距平衡线较远，故方案的推动力较大。 (1分) 当P，m=E/P，平衡线斜率增加，S=mG/L，H ，H 不变， H ，N ，操作线将向左上方平行移动（L/G不变）； (4分) 由图可见，由于y ，x 不变，故y 将增加，而x 将减少。 (1分) （A /B ）（A /B ） 能分离 不能用普通精馏方法分离 离开的汽相与液相之间达到相平衡时 多次部分汽化 多次部分冷凝 回流与塔顶产品量之比 塔板数为无限多时的回流比的极限值 6 6 7 7 ）

12、n ，n - 1 ） n ，n ） n + 1 ，n ） n - 1 n ） n n + 1 （） 难挥发组分为水, 且要求釜液中易挥发组成浓度很低 全 越小 越高 越不利 减小 升高 冷液 F 泡 最远 最少。 不互溶 降低 降低 五种 摩尔潜热相等 进料状态的不同 不变 不变 （） 下降 （） 下降 （） 下降 （） 不变 （） 上升 增大 则不变 多 等于 无 减少 增加 增加 增大 不稳定操作 （）（） 易挥发组份的浓度塔顶高于塔底，相应的沸点较低。 存在压降使塔底压力高于塔顶，因而塔底沸点较高。 大 越大 迅速下降尔后又上升的 增大 变小 上升 下降 （） （） （） （） （）（）

13、 d 简d 平 （） 相同 （） 平简 沸点相差很小和具有恒沸物体系 相对挥发度 混合液中各组分的挥发度差异。 塔顶液相回流 塔底上升气流 （）对于具有共沸组成物系，组分间沸点差异仍存在，但相对挥发度处不能分 离。 （） （）增加被分离组分的相对挥发度 （ ）（ ）(101.3-63.3)/(155.3-63.3)=0.411 155.70.411/101.3=0.632 155.7/63.3=2.46 都需加入某种添加剂 （）恒沸精馏添加剂必须与被分离组分形成新的恒沸物；萃取精馏中要求萃取剂的沸点较原料中组分的沸点高得多。 （）恒沸精馏添加剂被汽化由塔顶蒸出，经济性不及萃取精馏。 前者非定态

14、后者定态 前者只有精馏段 保持馏出液 恒定 保持回流比恒定 与一块理论塔板传质作用相当的填料层高度。 （） 五。 。 。 ， ， 。 减小，增加，增加。 答：（） （）， （）， （）， ； （） ，。 答：（） 增加，减小，不变，增加。 （）减少，增加。 （）增加，减少，增加。 变小，变大，变小。 不变， 增加。 变小，变小，变小，变小。 ， （） （） （） （） （） （）代入（）式： ， 。 增大，增大，增大，减少。 （） （） （）是 （）非 （）是 （）非 （）是 （） （） ； ； 。 （） （） （）是 （）是 （）非 （）（）是 （）是 解： （） ）30.3/(1+20.3

15、)=0.563 （） 解：（） 解：（） 解：（） 解：，。 解：（） 解：（） 解：精馏引进回流 前者是定态过程，后者非定态。 解： （） ）0.4/(3-20.4)=0.182 精馏开工阶段或实验研究时 （） （） （） 增加， 不断下降。 温度对外界干扰因素最灵敏的板。 解：， （ ）（ ）（ ）（ ） 不能 不能 解：（） 解：减少，增加，增加，无法确定。 解：增加，减少，不变，不变。 解：增加，减少，不变，不变。 解：增加，减少，增加，增加。 解：增加，减少，减少，增加。 解：减少，增加，增加，增加。 解：上升，下降，上升，上升。 解：减少，增加，增加，不变，不变。 解：下降，上升，

16、下降，上升。 见图。 见图。 见图。 增加 减少 增加 解：，。 见图。 见图。 解：（） （） ， ，又 （）（） （）（） （） 见图。 解：增加，减少，减少，不变。 解：变大，变大，变大。 见图。 粗线为新工况操作线。 （） （） 增大，不变，增大。 变大，变小，变小。 变小，变小，变小。 见图。 粗线为新工况操作线。 一定高度的液层 载点 泛点 液体 液层 压降 （）开孔率过小或气速过大；（）板间距小；（）降液管载面积太小。 生产能力大、阻力小、操作弹性大。 （） 是 （） 是 气体通过干板 气体通过液层 过量液沫夹带、漏液、降液管液泛 被润湿的填料表面 液体 气体 液体分布 严重漏液

17、、严重气泡夹带、降液管液泛、严重雾沫夹带、液相不足。 液流量 塔板结构 液流长度 双溢流、多溢流； 用塔板上结构简单的筛板塔。 泡罩塔、浮阀塔、筛板塔 液沫夹带少，不易造成降液管液泛； 增加全塔高度。 过量雾沫夹带；严重漏液；汽流或液流分布不均； 降低塔板面积有效利用率；使塔板上液流分布不均，降液管截面过小。 鼓泡接触状态 泡沫接触状态 喷射接触状态 泡沫接触状态和喷射接触状态 通过能力大 塔板效率高 塔板压降低 操作弹性大 结构简单，制造成本低 5 液泛线、雾沫夹带线、漏液线、液相上限线、液相下限线 A) B) C) D) E) A) B) C) D) E) A) B) C) D) E) A

18、) B) C) D) E) A) B) C) D) E) 逆流 错流 过量液沫(雾沫)夹带 溢流液泛(或液泛) 严重漏液 泛点 泛点气速是操作上限 液体再分布 5m/s 1.09 t =t-(r /1.09)(H -H) 粉立状 临界流化速度 带出速度 避免颗立混和 在加料口以上1m左右的部分 流化床干燥器。 湿度、温度、速度 与物料接触的状况 干、湿球温度计 露点。 液膜 （）加热，提高饱和溶解度； （）加大溶剂用量，降低液相 体浓度； （）增加物料分散程度； （）搅拌减少液膜阻力（加大湍动）。 于混合液中加入溶剂使溶质由原溶液转移到溶剂的过程。 A ， B ， S 。 。 。 ， 。 ；

19、； 。 最大浓度y =55%。 S=(MF/MS)F 脉冲、重力 HETS低、处理能力大、结构简单 离心萃取器 混合澄清槽或脉冲柱、振动柱 少 靠近 连结 操作 A) ( ) B) ( ) C) ( ) (1) C (2) B (1) B (2) D (1) B (2) C 见答图 评图标准: M 、M 、M 各点应在中点，ER平行与BS。 见答图 评卷标准-操作线与平衡线应平行。 见答图 E/R=RM/ME 溶解度差异 较强溶解能力 较高选择性 易于回收 萃取相中A组分浓度y 萃余相中A组分浓度X 相对挥发度 5.67 y =85/(15+85+100)=0.425 y =15/(15+85+100)=0.075 y /y =0.425/0.075=5.67 增大 减少 B-S完全不互溶 平衡线斜率与操作线斜率之比 = 0 实现A、B组分高纯度分离 x = (Fx -Ey )/R = (Fx -Ey )/(F-E)=(1000.3-250.9)/(100-25)=0.1 评图标准: M 、M 、M 各点应在中点，ER平行与BS。 见答图 评卷标准-操作线与平衡线应平行。