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1、BCW上海中心大厦外幕墙工程设计BCW 】上海中心大厦外幕墙工程设计上海中心大厦建筑外观呈螺旋状上升。由主楼底部起始 做平面旋转的建筑表皮，因建筑平面设计有一处凹口，使得 在外幕墙上呈现 V 形凹槽， 就此由底部旋转至顶部塔冠。 从 空中俯瞰， 632m 上海中心大厦非对称的卷折式顶部造型， 与 421m 高金茂大厦的点状皇冠顶部及 492m 高环球金融 中心的现状合拢顶部相互辉映，刷新和重组了上海的天际线 （图 1）。图 1 上海中心大厦效果图 上海中心大厦优美的建筑形态究竟如何成形？又有哪些特 点？真正承担建筑外围护的外幕墙各系统究竟如何构成？ 又有哪些关键数据？基于这些问题，本文从幕墙设

2、计的角度 分析上海中心大厦的建筑几何形态成形以及幕墙系统组成。1建筑几何形态分析上海中心大厦外幕墙（ A 幕墙）形态复 杂，其成形过程是依据建筑设计定义的一套成体系的原则及 公式，幕墙设计必须正确理解建筑几何形态成形理念，并以 此为基础作为整个上海中心大厦建筑幕墙设计的原点，才能 正确地深化设计出塔楼外幕墙体系。根据对建筑形态组成的 理解，整个形态成形可以分部分项地拆解为：建筑基准平面 成形（含 V 形口）、分格尺寸成形、实际楼层平面成形、单 元板块成形、凹凸台面成形等。此外结合结构设计要求，与外幕墙匹配的幕墙支撑钢结构也有一套完整的成形及定位 原则，此问题将在后续文章中详述。 1.1 塔楼外

3、形整体几何 分析如图 2 所示，上海中心大厦塔楼外形整体几何形态可简 单描述为以下 5 个控制要点。图 2 塔楼外形整体几何分析 （1）确定四个基准平面的外形尺寸。根据建筑所给的定位 原则及参数确定 0m、45m、605m 和 632m 标高处的典型 标高平面外形。 （2）确定建筑的起始旋转方位。要求塔楼 0m 标高处建筑平面外形“ V ”口的起始角度为正南方向顺 时针旋转 50。（ 3）确定建筑的旋转角度。 把建筑总高 632m 等分为 632000 份，得到每一个单位高度建筑旋转角度为 120/605 000 = 0.000 214 286 ，建筑自身总体旋转135.429。，相应标高 Z

4、的旋转角度 R = Z X 0.000214 286。（4）确定幕墙板块标高处平面外形缩放。根据招标 图平面缩放公式 丫 = EXP （Z X S）（其中Z =（幕墙定位 标高一45）, S = -0.001 096）,计算出缩放比率 丫值，依 次类推，完成所有层的平面外形尺寸建模。 （ 5）在已有平面 外形图的基础上完成 A 型幕墙的平面分格定位，通过定位 点最终生成带立面分格线的精准三维线框图。 1.2 塔楼建筑 几何形态成形过程简述塔楼建筑几何形态分为基准平面成 形与实际标高平面成形，基准平面及平面分格成形分为以下 几个步骤。（ 1 ）选取平面上一点定为 WP1 ，由 WP1 画直线 4

5、7 565mm 确定 WP2 点，分别由 WP1、WP2 两点作夹角为 60、 23.3射线，交点定为 WP3 点。（ 2）以 WP2 点 为圆心、 88380mm 为半径作夹角为 46.6 圆弧段，再以 WP1 为圆心，将圆弧段分别按顺时针和逆时针旋转 120，形成三段圆弧。 （3）以 WP3 点为圆心，以 R2 为半径作圆 弧段，确定三段小圆弧与大弧段连接， 形成类三角平面。 （4） 利用软件取基准外形轮廓线等弦长均分 138份X TSL ;在基准层平面 TSL=2 104.093mm 。（5）选取下方的小圆弧段， 以 小圆弧中点为基准起点作半径 R = 2104.093mm的圆，等弦长切

6、出六等份 TSL 取圆与弧线的交点 A 、B ，作与对称线 夹角为95的连线，形成“ V”口的外形尺寸。（6）确定完 整的基准平面轮廓，如图 3所示。图 3 基准平面几何轮廓（ 7）以点 C 为基准点，沿逆时针方向偏移 34%X TSL 至 D 点（在基准层平面 34%X TSL=715.392mm ）。（8）与 V 型 口定位原则相结合，形成外幕墙定位点，内圈为钢结构定位 中线。（9）基准层 V 口两侧各均分 4份。（10）把在轮廓圆 弧线上定位好的各点用直线段连接起来，形成基准平面轮廓 线，如图 4 所示。图 4 基准平面基准点定位图（11）幕墙实际标高平面成形过程结合了建筑设计提供的公

7、式，按规定比率进行缩放和旋转，从而得到实际标高平面， 如图 5 所示。图 5 建筑外形缩放及旋转比率1.3 塔楼玻璃及不锈钢板面成形过程简述 A1 系统玻璃面成形原则相对简单，以本层幕墙实际标高平面为本层的定位基 准面，板块分隔线垂直于水平面，与上一层定位基准平面自 然形成凹凸台面。 A2 系统玻璃面则存在于 V 形口左右两 侧，分别以本层和上一层的控制点进行定位，以满足 V 形 口连续性设计要求，如图 6 所示。凹凸台面不锈钢板则根据 建筑层与层之间的相对关系以及建筑节点详图中的限位尺 寸进行设计，并最终形成完全匹配建筑外幕墙形态的设计。 图6 V 形口及不锈钢板面成形2建筑组成及外幕墙类型

8、划分 2.1 建筑组成分析如图 7 所 示，上海中心大厦塔楼建筑由土建主体结构（包括核心筒、 巨型柱、主体桁架结构以及楼板）内层幕墙 + 外幕墙支 撑钢结构外层幕墙组成。塔楼外幕墙从下至上又根据其不 同位置、特性及功能被划分为若干种不同的幕墙类型。 图 7 建筑组成分析2.2 外幕墙类型划分建筑设计将塔楼从下至上划分为 9 个 区段，其中一区位于建筑底层（裙房部位） ，二至八区为建 筑平面旋转和收拢的标准区域，九区位于塔冠位置。塔楼外 幕墙类型划分依据所在位置及功能的不同进行，包括了A1A5共5种不同的幕墙类型，其所在位置及具体特性 如图 8 所示，涵盖了塔楼从一区至九区的所有幕墙体系。各 区

9、单元数量及分布如表 1 所示。图 8 塔楼幕墙系统分布 3 幕墙系统类型详解 3.1 A1 幕墙系 统：标准层大面玻璃幕墙系统（ 1）所在位置：塔楼二至八 区中庭。（2）分格尺寸立面标准分格宽： 2 120mm （二区一 层）1 235mm （八区十五层），渐变尺寸；立面标准单元 高：4 500mm （二至六区相同），4300mm （七、八区相同）； 凹凸台标准宽度：最大凸台 544mm，最小凹台-80mm （二 区一层）（图 9）。图 9 标准凸台位置单元布置（3）外墙特性塔楼二至八区的中庭包含了 A1 、 A2 两种系统，除 V 形口内侧的 A2 系统外，其余均为 A1 系统的范 畴。通过

10、建筑几何轮廓尺寸定位及板块划分原则可知，建筑 每层平面上的 A1 幕墙由两种不同半径的圆弧按一定的规 则结合形成， 再由 95的 V 形口相切后形成 A1 幕墙的起 点和终点。平面上标准 1 20的范围内， A1 幕墙被划分为 等弦长的 46 份，若不考虑 V 形口， 360范围内 A1 幕墙 板块被划分成等宽度的 46X 3=138份；由于V形口的存在， A1 幕墙每层单元板块扣除 6 块，为 132 块。几何定位原 则中，将板块划分点沿着逆时针方向偏转该层弦长的 34%， 即偏转距离为 34%X TSL ，这种偏转导致增加了两个额外的 板块规格，即板块数量变成 133 块。而在内外层幕墙交

11、接 位置，一个板块被等分为两份，一层平面范围内有三处这种 情况；因此， A1 幕墙标准层单元板块数量为 136块。而且 除了起点、终点以及内外层交接位置外，每层板块的分格宽 度相等且为矩形板块。随着高度的增加，由于平面的旋转使 得上下层单元板块之间竖向缝隙产生偏移，增加了塔楼整体 旋转上升时的韵律感（图 10）。图 10 标准层玻璃形状分布 除 V 形口外建筑平面轮廓为曲线造型，理论上存在的轮廓 半径最大值 R1 为 92.848m（Z1-C01 ），轮廓半径最小值 R2 为 10.253m （Z9 C24）。根据建筑成形原则可知，采用折线拟 合弧线以精确匹配幕墙轮廓数值，此外建筑不同标高平面

12、轮 廓始终以完全相同的等份数量来控制幕墙分格数量。由于建 筑的这种特殊定位方式，使得塔楼从上至下的每层相邻单元 板块之间的角度保持一个相同的数值。根据对建筑成形过程 的分析可知，单元板块之间的角度根据一定的规律排布，如 图 11 所示，每层大半径圆弧 R1 拟合板块间的角度为 178.636，小半径圆弧 R2 拟合板块间的角度为 173.800；R1 与 R2 之间过渡板块有两种不同角度，分别 为 178.474和 175.129。在 V 形口的两侧，由于建筑成 形轮廓的变化，额外增加了几种角度， V 形口左侧增加了 1 种：174.852，右侧增加了 3 种：175.846、174.228和

13、 177.824。图 11 板块角度变化分析 综合分析以上结果，兼顾同时提升内视效果、幕墙性价比、 幕墙通用性原则以及提升加工、施工效率等， 178.636与173.800为数量最多的两种角度， 为提高幕墙精度设计时采用了 179和 174两种竖框，两者之间角度在插接翅片上 吸收，使得无论实际角度如何，插接后竖框宽度始终保持不 变，避免多种角度变化导致的视觉混乱。通过对其他几种角 度的分析可知：其他几种角度均在上述 179和 174的2范围内，且这些角度数量都很少，均为个别过渡位置。 考虑到幕墙设计通用性原则，在充分保证建筑效果需求的基 础上，采用专门的工艺组装单元板块，将其他几种角度在组 装

14、时控制角度变化，以吸收这种细微的角度偏差，在现场安 装时同时考虑三维调整空间，以进一步匹配幕墙角度变化要 求。从前面所述可知，由于幕墙每层轮廓线的缩小及偏转， 创造出了凸台和凹台；同时根据凹凸台缝隙划分原则(随本 层单元接缝)，综合考虑建筑效果，凹凸台面缝隙中线为单 元板块之间夹角的法线。而为了同时匹配上一层幕墙，法线 后端与上一层幕墙轮廓线的交点为凹凸台面的结束定位点， 左右两侧交点的连线即为单元凹凸台面的结束线，如图 12 所示。由于斜度的变化，从图中可以看出，法线两侧的角度 不同，并不是平分角，左右角相差约 1。通过多方论证分析，采用改变结构胶粘接厚度的方法来适应这种 1的偏差变化是可行

15、的， 这也大大提升了幕墙单元的通用性， 如图 13 所示，图13 (a)对应174竖框，图13 (b)对应179 竖框。图 12 凸台前后端角度变化图 13 竖直水槽角度变化节点A1 幕墙立面效果为横明竖隐的形式，横向铝合金扣板表面3道银色氟碳喷涂处理。竖向铝合金护边板宽度 6mm ，护 边板表面 3 道银色氟碳喷涂处理。玻璃面至水平周边曲梁 钢结构定位中心线距离为 400mm ，玻璃采用超白半钢化 Low-E 夹胶玻璃，超白玻璃视觉效果晶莹剔透， Low-E 镀 膜可降低幕墙 K 值，提升节能效果，夹 SGP 膜层可提高 安全性要求。风荷载作用通过玻璃面板传递给横竖框，承担 荷载。下横框后端

16、设置防结露加热水管及翅片散热装置，上 设穿孔铝合金盖板，避免冬季结露。塔楼外幕墙通过多面体 阶梯式玻璃平板创造出曲线状多面体且持续旋转向上的外 观效果。而玻璃面始终垂直，向上逐层缩小的平面轮廓创造 出凸台平面；由于平面同时沿中轴心逐层旋转，又创造出凹 台平面，并影响了凸台的尺寸。最大凸台及最小凹台均出现 在一区设备层 M2 层上端，最大凸台 714mm ，最小凹台 -108mm 。凹凸台面采用 1.5mm 厚不锈钢板作为面材，表面 锻纹处理。 凸台面带有 5的倾斜，有利于排走凸台面积水。 不锈钢板下端及接缝位置设置防排水板，保温岩棉，防雨声 干扰的吸音材料以及用于连接竖向玻璃单元板块的钢牛腿，

17、 接缝位置设置满足板块伸缩要求的防排水体系。靠室内侧采 用 4.5mm 铝板吊顶，封修保证视觉效果。 A1 幕墙后侧采 用轮辐式钢结构作为支撑体系，整个体系主要包括：水平周 边曲梁，水平径向撑杆，水平交叉斜撑，竖向钢吊杆以及连接系统。竖向通过在每个曲梁与径向撑杆相交位置的曲梁上 连接的两根高强钢吊杆，每层 25 组，将所有水平曲梁吊挂 至位于每区顶部设备层的径向与环向主桁架，传递重力荷 载。水平力和侧向力则由水平周边曲梁、水平径向撑杆、水 平交叉斜撑共同构成平面桁架体系，将荷载通过径向支持和 凸台传递至主体钢结构体系。外幕墙支撑钢结构体系依附于 塔楼周围的空间结构，因为各层曲梁均设置了多个允许

18、轴向 和扭转方向变形的伸缩缝，且幕墙结构的吊杆通过设备层吊 挂，从而成为柔性的空间结构（图 14,15）。图 14 标准区外幕墙 A1 系统图 15 标准区外幕墙支持钢结构 （4）玻璃类型面玻璃 GL-101-B ：12mm 半钢化超白玻璃 1125mm 高定制彩釉图案 （ #2 表面） Low-E 镀膜（#2 表 面） 1.52mmSGP 夹胶层 12mm 半钢化超白玻璃。 （ 5） 金属板材凹凸台面采用 1.5mm 厚不锈钢板， 316 材质，表 面 AISI4 号饰面。单元吊顶铝板采用 4.5mm 厚氟碳喷涂铝 板，颜色同型材，局部位置穿孔处理。内部岩棉承托封修采 用 1.5mm 镀锌钢

19、板。（ 6）龙骨类型室内、外可视铝合金型 材表面三层氟碳喷涂处理， 三涂三烤，膜厚不小于 47卩m ; 非可视铝合金型材表面本色阳极氧化处理， AA15 级，膜厚 部不小于15卩m。不可见钢结构件表面热浸镀锌处理， 厚度大于65卩m。3.2 A2幕墙系统：V形槽口玻璃幕墙系统（1） 所在位置：塔楼 +5.5m632m的V形槽口，即从一区设备层至632m。（2）分格尺寸立面最大分格宽： 2 807mm （-区M1层上端）；立面最小分格宽：1 103mm （九区二十四 层上端），变化尺寸；立面标准单元投影高：与其所对应的 A1 、A3、A4 或 A5 幕墙投影高度相同；凹凸台标准宽度： 最大凸台1

20、46mm，最小凹台-145mm （一区 M1层）。（3） 外墙特性上海中心大厦塔楼 V 形口是建筑设计的一大特 点，它就像一个纽带连接着塔楼外幕墙从一区到九区塔冠。V 形口外幕墙坪， 与 A1 幕墙坪相匹配， 其设计原则却又不 完全相同（图 16）。图16 A2 系统局部效果图根据建筑成形原则可知， V 形口的变化随着塔楼旋转与收 进，平面在逐渐缩小，必须保持连续的面状效果。由于上下 层之间进出距离较大， 不能出现像 A1 系统一样的垂直的玻 璃单元，否则凹凸台突变现象严重，视觉效果很差。因此， 建筑设计定义了连续倾斜面的 V 形口做法， V 形口左右两 侧分别为向上和向下倾斜的斜面，倾斜角随

21、着楼层高度的变 化而变化。 V 口左侧与水平面夹角从 98.473（二区一层）到 94.627（九区十六层） ， V 口右侧与水平面夹角从 85.557（二区一层）到 87.685 （九区二十四层） 。每层 幕墙通过从下到上逐渐偏转的角度（上下层之间相差约0.01 0.04 ）来保持其上下连续性。并通过每层均分且 逐渐变小的分格尺寸来减少视觉突变。同一层的同一个侧面 都由处于一个平面内的 4 个玻璃板块组成，如图 17 所示， 这些玻璃板块均为平行四边形及梯形板块，每层有四种不同 规格的玻璃板片。针对 V 形口的连续性效果，幕墙设计需 要从方方面面采取措施加以保障，例如保持 V 口内交角线 为

22、连续的折线且平滑过渡。图 17 V 形口幕墙玻璃板块V 形口的内角和外角是幕墙设计的重点、 难点之一。 内角的 设计关注连续性，上下层之间过渡平滑，我们针对性地采用 了增大调节量的三维可调转接件，以适应此部分的空间调整 要求。同时， V 口右侧的插接底横框内设置了可调节的限位 块，插接安装时定位一侧幕墙竖框， 与挂件的限位端相匹配， 以保证 V 形口右侧安装后在板块重力的分力作用下向内角 交线变形，如图 18 所示。图 18 插接框底端限位根据建筑设计原则可知， V 口外角是倾斜面与垂直面交接的 位置，同时存在凹凸台面交接， V 口左侧为 A1 及 A2 系 统的凸台交接， V 口右侧为 A1

23、 凸台与 A2 凹台的交接。 同时，层与层之间的这些进出关系和角度是变化的，如果在 A2 系统外角位置仍采用左右插接的体系，很难保证此部分 的最终安装精度。 因此，设计中将 V 口外转角单元的 A1 及 A2 板块做成一个整体单元，有利于在提高单元安装精度的 同时保证幕墙防排水性能。通过对建筑模型的分析可知，由于每层的 V 形口与大面都遵循相同的成形原则， 虽然 V 口 内侧玻璃面与水平面倾斜角不断变化， 但 A1 与 A2 玻璃板 面之间的夹角始终保持不变，为 116.851。这更有利于控制单元组装精度，提升建筑品质（图 19）。图 19 A2 系统 V 口左右侧局部效果 由于 V 形口幕墙

24、即 A2 系统，与 A1、A3、A4 、A5 系统 均有交接，考虑到建筑设计视觉与功能的双重连续性保障， A2 幕墙的面材选择亦大不相同： 1）当 A2 幕墙位于中庭时 （与 A1 幕墙交接），其采用与 A1 系统匹配但不带彩釉点 的玻璃 GL-101-A ；2）当 A2 幕墙位于设备层时 （与 A3 幕 墙交接），考虑到视觉遮挡且保持横向连续条状效果，采用与 A3 系统相同的带彩釉点的玻璃 GL-101-D ；3 ）当 A2 幕 墙位于观光层时 （与 A4 幕墙交接），考虑到热工性能要求， 其采用与 A4 系统相同的中空夹胶玻璃 GL-102-A （可视位 置）及 GL-102-B （窗槛墙

25、位置） ； 4）当 A2 幕墙位于塔冠 时（与 A5 幕墙交接），采用了与 A5 幕墙相同的玻璃 GL-101-C ，以匹配塔冠部分的建筑效果。 A2 系统幕墙延续 了 A1 系统的效果， 立面为横明竖隐的形式， 横向铝合金扣 板表面 3 道银色氟碳喷涂处理。竖向铝合金护边板宽度 6mm，护边板表面 3道银色氟碳喷涂处理。玻璃面至水平 周边曲梁钢结构定位中心线距离为 450mm ，左右侧定位方 式不同。 A2 系统采用大尺度的铝合金竖框承担风荷载，标准竖框后端至玻璃面 250mm 。大竖框的侧壁留有开腔可安 装 LED 走线槽， 以满足 LED 隐蔽布线设计。 LED 配套设 计及航空障碍灯配

26、套设计是 A2 系统中重点关注的部分之 一。下横框后端设置防结露加热水管及翅片散热装置， 与 A1 系统连续，上设穿孔铝合金盖板，避免冬季结露（图 20）。图 20 标准区局部效果（4）玻璃类型面玻璃 GL-101-A ：12mm 半钢化超白玻璃 Low-E 镀膜（#2 表面） 1.52mmSGP 夹胶层 12mm 半 钢化超白玻璃。 （5）金属板材凹凸台面采用 1.5mm 厚不锈 钢板， 316 材质，表面 AISI4 号饰面。（ 6）龙骨类型室内、 外可视铝合金型材表面三层氟碳喷涂处理，三涂三烤，膜厚 不小于47卩m；非可视铝合金型材表面本色阳极氧化处理，AA15级，膜厚部不小于 15卩m

27、。不可见钢结构件表面热浸 镀锌处理，厚度大于 65卩m。3.3 A3幕墙系统：设备层玻璃 幕墙系统（1）所在位置：塔楼 18区设备层。（2）分 格尺寸立面标准分格宽：1 998mm （二区 M1层）,1985mm（二区 M2 层）；1 850mm（三区 M1 层），1838mm（三区 M2 层）；1 713mm （四区 M1 层），1702mm （四区 M2 层）；1 578mm （五区 M1 层）,1568mm （六区 M2 层）；1 454mm（七区 M1层）,1445mm （七区 M2 层）；1 337mm （八区M1层）,1328mm （八区 M2层）。立面单个层间分格高度：2550

28、+ 750 + 2550= 5850mm （ 五区相同）；2600 +750 + 2600 = 5950mm （六区）；2650 + 750+ 2650 = 6050mm （七区）；2540 + 750 + 2540 = 5830mm （八区）。 凹凸台标准宽度： 最大凸台 714mm ,最小凹台-108mm （一 区M1层），非分割线位置最小凹台 -130mm。（3）外墙特 性 A3 幕墙系统位于设备层，为满足建筑功能要求设置了通 风及擦窗机系统开口，开口横向水平状连续，开口高度 750m m，从设备层幕墙单元高度模数中间将单元板块分为二 等份，两者与主体结构单独连接，独立传递荷载。建筑设计

29、 在二至八区的标准区域采用了几乎相同的设备层功能设计： 设备 M1 层为建筑通风层， 幕墙设计上配套有铝合金防风雨 百叶，将百叶设置于 750mm 开口的吊顶位置，能在保证建 筑效果的同时减少雨水进入；设备 M2 层为擦窗机配套层， 幕墙设计上横向为连续开口，配套有可开启的部分，以满足 擦窗机工作时吊篮伸出和移动要求。 此外， A3 幕墙与 A1 幕 墙在每个区的休闲层位置交接，这个部位同时需要吸收一个 区的幕墙及支撑结构变位，建筑设计要求为 +75mm-250mm ;这一部位需同时兼顾幕墙伸缩变位匹配且空间足够 大、上下层之间防火防烟封堵的有效性及伸缩变位同时有效 传递风荷载（图 21 ）。

30、图 21 两区交接部位 A3 系统效果图 考虑到设备层的视觉遮挡要求， A3 玻璃表面点状彩釉面， 彩釉覆盖了 25%，同时幕墙均设置了背衬板， 以获得横向连续统一的视觉效果。 A3 幕墙另一大特点是擦窗机系统配套 开启设计，在 A3 幕墙平面的局部位置，如图 22 所示，要 考虑擦窗机吊篮从室内外的进出空间，所以需要设计一组可 移动的 5 块或者 6 块的单元板块；在 750mm 开口下方的 悬挑单元板块，需要考虑单元板块在地震变位等因素。本方 案中设计了整体可移动单元板块：利用擦窗机设计的轨道， 设计出一套在平面上可以沿轨道移动，而自身也能够向内平 移 450mm 的距离，这样整个单元板块

31、就可以让过固定单元 板块，沿着擦窗机的轨道移动，如图 23 所示。幕墙在局部 位置由原来 750mm 的开口高度变为 1985mm, 实现擦窗机 吊篮室内外的进出。图 22 A3系统局部效果图图 23幕墙开 启小车示意图 （4）玻璃类型面玻璃 GL-101-D ：12mm 半钢化超白玻璃 定制彩釉图案（ #2 表面） Low-E 镀膜（ #2 表面） 1.52mmSGP 夹胶层 12mm 半钢化超白玻璃。 （ 5）金属板 材凹凸台面采用 1.5mm 厚不锈钢板， 316 材质， 表面 AISI4 号饰面；玻璃后阴影盒背板： 3mm 氟碳喷涂铝板，颜色满 足设计要求。 （6）龙骨类型室内、外可视

32、铝合金型材表面三 层氟碳喷涂处理，三涂三烤，膜厚不小于 47卩m；非可视铝合金型材表面本色阳极氧化处理， AA15 级，膜厚部不小于 15卩mo外露可视钢结构采用室外改性硅氧烷混合涂料饰面， 不可见钢结构件表面热浸镀锌处理，厚度大于 65卩mo 3.4A4 幕墙系统：观光层玻璃幕墙系统（ 1）所在位置：塔楼九区一至三层。（2）分格尺寸立面标准分格宽： 1 214mm（ 118 层）,1207mm （119 层），1 201mm （120 层）;立面标准单 元高：5500mm （118 层），4 500mm （119 及 120 层）；窗 槛墙标准分格高度：1 000mm ;凹凸台标准宽度：最大凸台 380mm，最小凹台-57mm （九区一层）。（3）外墙特性 A4幕 墙覆盖了塔楼的三个观光层 （ 118、119 及 120 层），这些位置是与使用者直接接触的部位（图 24） 。热工性能要求也是A4 幕墙重点考虑的部分，通过热工性能评价分析，对幕墙 系统的热工性能进行设计保障。综合以上因素考虑， A4 系 统采用了 Low-E 夹胶彩釉中空玻璃。同时考虑到建筑效果 要求，在窗槛墙位置采用了同样镀 L