60+100+60m悬浇连续梁挂蓝计算大连理工.docx

1、60+100+60m悬浇连续梁挂蓝计算大连理工目录一 工程概况 2二 计算假定 3四 荷载计算 3五 挂篮主要构件截面校核验算 5六 结论 20跨沈本大道2#特大桥（60+100+60）m连续梁挂篮验算书一 工程概况受中交一公局沈丹客专TJ-1标项目经理部四工区委托，对跨沈本大道二号特大桥60+100+60米施工挂篮进行图纸设计及其受力验算。后张预应力混凝土双线三向预应力连续梁结构，按无砟轨道预应力混凝土连续梁跨度(60+100+60)m主梁构造图（一）施工。计算跨度为60+100+60m。梁体为单箱单室，变截面，变高度构件，梁顶板宽12.2m，除梁端部外顶板厚度均为40，梁底板宽6.7m，底

2、板厚度80-120，梁腹板厚度48-80，梁底部按y= 3000x/430002次抛物线变化。箱梁采用挂篮悬臂浇注法施工，最重悬臂浇注节段为4号节段,节段混凝土体积64.28m3，节段重量167.1吨。每一幅挂篮都由两片非对称菱形主桁架组装而成，菱形主桁架布置于箱梁腹板处，两片菱形主桁架的布置间距为6.1m，底模平台、外滑梁及外模吊挂梁前后吊带均采用32精扎螺纹钢，挂篮主桁的后锚固采用精轧螺纹钢锚固。（并借用梁体内竖向预应力筋）。二 计算假定本计算仅对挂篮主要构件进行验算计算，验算中计算假定如下：2.1箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外滑梁传至前一节段已施工完毕的箱梁翼缘和挂篮主桁架前上横梁。2.2

3、 箱梁顶板砼，内模重量通过内滑梁传至前一节段已施工完毕的箱梁顶板和挂篮主桁架前上横梁。2.3 箱梁底板、腹板砼及底模平台重量分别由前一段已施工完的箱梁底板和挂篮主桁架前上横梁承担。2.4 挂篮主桁架之间的连接假定为铰接。三 验算内容3.1验算底模平台纵梁、前、后下横梁的强度及挠度并求得其前、后吊点支座反力；3.2验算内、外滑梁受力是否满足要求，并分别求其前、后吊点支座反力；3.3 根据前吊带支座反力检算前上横梁的强度及挠度，然后计算挂篮主桁各杆件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力，从而确定后锚固筋的根数；3.4 计算挂篮倾覆稳定系数；四 荷载计算4.1 计算截面根据设计图纸提供的各节段参数，本

4、计算以 4号节段作为计算节段。4号节段断面图如下：(为安全起见，选用高截面不考虑截面的变化)4.2 荷载计算4.2.1 内外模板荷载计算根据挂篮受力特点，挂篮外模和内模所受荷载如下图：上图所示荷载，主要用于侧模吊梁和内模吊梁的受力计算此处不作检算。五 挂篮主要构件截面校核验算5.1 底模纵梁截面验算5.1.1底模荷载计算：底模荷载传递图如下： 根据底模纵梁布置情况可知，底模纵梁荷载分配情况是：（1）箱梁腹板下纵梁承受箱梁腹板荷载，荷载值为：* 箱梁腹板截面面积：6.38m2；* 取：混凝土施工超载系数：1.05；* 取：荷载分项系数为：1.2;箱梁腹板下纵梁荷载为：q16.38m22.6t/m

5、31.051.2 20.9t/m=209 KN /m q2= 2.5KN /m2（外操作平台荷载）；每根纵梁自重：q3=0.066 t/m=0.66 KN /m 每根纵梁上底模重：q4=0.0940.25=0.023 t/m=0.23 KN /m（2）箱梁底板下纵梁承受箱梁底板荷载，荷载值为：* 箱梁底板截面面积：4.71 m2* 取：混凝土施工超载系数：1.05；* 取：荷载分项系数为：1.2;箱梁底板下纵梁荷载为：q14.71m22.6t/m31.051.215.43t/m=154 KN /m q2= 2.5KN /m2 （外操作平台荷载）；每根纵梁自重：q3=0.066 t/m=0.66

6、 KN /m每根纵梁上底模重：q4=0.0941.1=0.10 t/m=1 KN /m5.1.2 底模纵梁截面校核验算（1）计算简图 腹板下纵梁及底板下纵梁均按简支梁计算，底板纵梁采用40a# ,计算见图如下：由于腹板下底模纵梁是两根，计算时只考虑1根，荷载均分。q1/2+ q3+ q4=104.5 KN /m +0.66 KN /m +0.23 KN /m =105.4N/mm人均荷载及机具荷载q2=2.5KN /m2： 2.5KN /m21m/2=1.25N/mm计算结果：支座反力图(单位：N)R1= 263.375KN R2=264.875KNM图(单位：N.mm) f图(单位： mm)

7、移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 0.00000000 -0.00754467 0.00000000 0.00000000 0.00753751 2 0.00000000 0.00000000 0.00753751 0.00000000 7.53535582 0.00753464-结构最大挠度点=7.53mmL/600=10mm（2）计算简图底板下纵梁及底板下纵梁均按简支梁计算，底板纵梁采用40a#计算见图如下：由于底板下底模纵梁是6根，计算时只

8、考虑1根，荷载均分。q1/6+ q3+ q4=25.67 KN /m+0.66 KN /m +0.23 KN /m =26.56N/mm人均荷载及机具荷载q2=2.5KN /m2： 2.5KN /m21=2.5N/mm计算结果：支座反力图(单位：kN)R1= 66.15 kN R2= 69.15 kNM图(单位：N.mm) f图(单位： mm) 位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 2.9465770 -0.00188868 0.00000000

9、0.00000000 0.00187435 2 0.00000000 0.00000000 0.00187435 0.00000000 1.87004647 0.00186861-结构最大挠度点=2.95mmL/600=10mm（3）计算简图底板下纵梁及底板下纵梁均按简支梁计算，计算见图如下：由于侧面操作平台纵梁是2根。人均荷载及机具荷载q2=2.5KN /m2： 2.5KN /m20.9m=2.25KN/mm每根纵梁自重：q3=0.066 t/m2=1.32 N/mm脚手板自重：q5=0.90.051.3=0.59N/mm(q2+ q3+ q5)/2=2.08 N/mm计算结果：支座反力图(

10、单位：N)R1=5KN R2=7.45kNM图(单位：N.mm)f图(单位： mm)位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 -0.8022632 -0.00060040 0.00000000 0.00000000 0.00058356 2 0.00000000 0.00000000 0.00058356 0.00000000 0.86212235 0.00057181-结构最大挠度点=0.8mmL/600=1000mm5.2底模前后横梁及吊带受力验算

11、根据底模桁架的计算结果可知，底模前后横梁的受力就是底模桁架的支座反力，而吊带就是底模前后横梁的边界条件。底模横梁图纸上选用的是两根箱型结构进行。可得如下底模前后横梁的计算模型图。5.2.1前下横梁计算结果： 支座反力图(单位：N)R4=R17= 473.705 KN R8=R21= 274.743KN R11=R24=0 KN M图(单位：KN.m)f图(单位： m)位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 0.52045581 -0.00000000

12、 0.00000000 0.48903445 -0.00013965 2 0.00000000 0.48903445 -0.00013965 0.00000000 0.23085005 -0.00044166 3 0.00000000 0.23085005 -0.00044166 0.00000000 0.00000000 -0.00061127 4 0.00000000 0.00000000 -0.00061127 0.00000000 -0.29438702 -0.00060303 5 0.00000000 -0.29438702 -0.00060303 0.00000000 -0.505

13、36365 -0.00012707 6 0.00000000 -0.50536365 -0.00012707 0.00000000 -0.46406486 0.00034905 7 0.00000000 -0.46406486 0.00034905 0.00000000 0.00000000 0.00056628 8 0.00000000 0.00000000 0.00056628 0.00000000 0.25334041 -0.00008404 9 0.00000000 0.25334041 -0.00008404 0.00000000 0.08587360 -0.00025263 10

14、0.00000000 0.08587360 -0.00025263 0.00000000 0.00000000 -0.00026402 11 0.00000000 0.00000000 -0.00026402 0.00000000 -0.07128565 -0.00026402 12 0.00000000 0.52045581 -0.00000000 0.00000000 0.48903445 0.00013965 13 0.00000000 0.48903445 0.00013965 0.00000000 0.23085005 0.00044166 14 0.00000000 0.23085

15、005 0.00044166 0.00000000 0.00000000 0.00061127 15 0.00000000 0.00000000 0.00061127 0.00000000 -0.29438702 0.00060303 16 0.00000000 -0.29438702 0.00060303 0.00000000 -0.50536365 0.00012707 17 0.00000000 -0.50536365 0.00012707 0.00000000 -0.46406486 -0.00034905 18 0.00000000 -0.46406486 -0.00034905 0

16、.00000000 0.00000000 -0.00056628 19 0.00000000 0.00000000 -0.00056628 0.00000000 0.25334041 0.00008404 20 0.00000000 0.25334041 0.00008404 0.00000000 0.08587360 0.00025263 21 0.00000000 0.08587360 0.00025263 0.00000000 0.00000000 0.00026402 22 0.00000000 0.00000000 0.00026402 0.00000000 -0.07128565

17、0.00026402-结构最大挠度点=0.5mmL/600=22mm5.2.2后下横梁支座反力图(单位：N)R4=R17= 471.102KN R8=R21=264.098KN R11=R24=0 KNM图(单位：KN.m)f图(单位： m)位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 0.65443539 0.00000000 0.00000000 0.61448422 -0.00017756 2 0.00000000 0.61448422 -0.000

18、17756 0.00000000 0.28834964 -0.00055443 3 0.00000000 0.28834964 -0.00055443 0.00000000 0.00000000 -0.00075971 4 0.00000000 0.00000000 -0.00075971 0.00000000 -0.36615527 -0.00075580 5 0.00000000 -0.36615527 -0.00075580 0.00000000 -0.64105115 -0.00020620 6 0.00000000 -0.64105115 -0.00020620 0.00000000

19、 -0.61141196 0.00037018 7 0.00000000 -0.61141196 0.00037018 0.00000000 0.00000000 0.00095125 8 0.00000000 0.00000000 0.00095125 0.00000000 1.14084022 0.00085094 9 0.00000000 1.14084022 0.00085094 0.00000000 1.89795398 0.00083638 10 0.00000000 1.89795398 0.00083638 0.00000000 2.17396089 0.00083638 11

20、 0.00000000 2.17396089 0.00083638 0.00000000 2.39978473 0.00083638 12 0.00000000 0.65443539 0.00000000 0.00000000 0.61448422 0.00017756 13 0.00000000 0.61448422 0.00017756 0.00000000 0.28834964 0.00055443 14 0.00000000 0.28834964 0.00055443 0.00000000 0.00000000 0.00075971 15 0.00000000 0.00000000 0

21、.00075971 0.00000000 -0.36615527 0.00075580 16 0.00000000 -0.36615527 0.00075580 0.00000000 -0.64105115 0.00020620 17 0.00000000 -0.64105115 0.00020620 0.00000000 -0.61141196 -0.00037018 18 0.00000000 -0.61141196 -0.00037018 0.00000000 0.00000000 -0.00095125 19 0.00000000 0.00000000 -0.00095125 0.00

22、000000 1.14084022 -0.00085094 20 0.00000000 1.14084022 -0.00085094 0.00000000 1.89795398 -0.00083638 21 0.00000000 1.89795398 -0.00083638 0.00000000 2.17396089 -0.00083638 22 0.00000000 2.17396089 -0.00083638 0.00000000 2.39978473 -0.00083638-结构最大挠度点=0.6mmL/600=22mm5.3内、外导梁及外模吊挂梁计算前吊杆的内力大小由箱梁翼缘混凝土、侧

23、模自重、翼缘吊梁的重量构成。* 箱梁翼缘板截面面积：1.24m2；* 取：混凝土施工超载系数：1.05；* 取：荷载分项系数为：1.2;箱梁翼缘下吊梁荷载为：q1 1.24m22.6t/m31.051.2 4.06t/m =40.6 KN/m侧模重量和侧模吊梁重量是：按0.133t/m2考虑。3.19*0.133=0.42 t/m=4.2kN/mQ=40.6 kN/m +4.2 kN/m =44.8 kN/m支座反力图(单位：kN)R2= 119.127 R3= 82.472M图(单位： N.mm)f图(单位： mm)位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码

24、 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角- 1 0.00000000 22.6632504 -0.00647521 0.00000000 0.00000000 -0.00647521 2 0.00000000 0.00000000 -0.00647521 0.00000000 -5.86217636 0.00524914 3 0.00000000 -5.86217636 0.00524914 0.00000000 0.00000000 0.00616870-结构最大挠度点= 11.3mm L/600=20.3mm* 箱梁顶板截面面积：2.37m2；* 取：混凝土施工超载系数：1.05；* 取：荷载分项系数为：1.2;箱梁顶板下吊梁荷载为：q1/2 2.37m22.6t/m31.051.2/2 3.88206 t/m=38.8 KN /m侧模重量和侧模吊梁重量是：按0.133t/m考虑。 支