中油脚手架.docx

1、中油脚手架脚手架工程施工方案1.工程建设概况中油吉利街A区工程位于沈阳市于洪区吉利湖街与汪河路西南，本工程建筑面积约为58000平米，其中地下车库建筑面积约为7800平米，本工程0.000标高相当于绝对高程38.55m。本工程重要性等级为二级，场地复杂程度为二级，地基复杂程度为二级，岩土工程勘察等级为已级。楼号基础类型/结构形式层高层数使用功能建筑面积（m2）占地面积（ha）A-1筏板基础/框剪地下一层高6.7米，地上部分层高5.1米。地下一层，地上十八层地下一层为设备用房，地上一至二层为商业网点，三层以上为高级公寓。580001.965A-2筏板基础/框剪A-3独立基础/框架一层层高为5.5

2、5米，二层为3.6米。三层商业网点A-4独立基础/框架三层A-5独立基础/框架二层A-6筏板基础/框架地下一层，地上二层地下一层为车库，地上部分为商业网点。1.1定义1.建设单位：沈阳凯城房屋开发有限公司；2.设计单位：沈阳都市建筑设计有限公司；3.监理单位：辽宁省建筑设计研究院项目管理咨询公司；4.施工单位：中国建筑第四工程局第六建筑工程公司。1.2编制依据序号名 称编 号1中油吉利街A区工程施工合同文本2中油吉利街A区工程施工图纸3钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程JGJ3-914建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-915建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20016高

3、层建筑工程钢管脚手架安全技术暂行规定7建筑施工安全检查标准JGJ59-992.脚手架工程本工程的外脚手架采用钢管脚手架，钢管脚手架采用483.5钢管，脚手板采用木跳板。脚手架由大小横杆、竖向立杆、安全栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑等组成，采用橘红色483.5钢管，并用扣件连接成整体。外排架内侧挂绿色密目安全网，操作层底部满挂大眼网，且满铺木跳板。脚手架类型见下表：楼号部位脚手架型式搭设高度（米）A-1、A-213层双排落地脚手架（局部双排悬挑钢管脚手架）13.5（8.4）49悬挑型钢脚手架，局部双排落地脚手架25914双排悬挑型钢脚手架2514层以上25A-312双排落地脚手架10.8A-4A-5

4、A-612.62.1材料要求结合本工程结构特点，挑选出刚度好、强度高的钢管，在选材方面需遵循以下原则。1.钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的无缝钢管，钢管材质使用力学性能适中的Q235钢，其材质应符合碳素结构钢(GB700-88)的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为46m(这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作)。用于小横杆的钢管长度为1.82.0m，以适应脚手架宽的需要。2.钢管件禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。使用普通焊管时，应内外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好。3.应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。严禁使用加工不合格、锈蚀和有

5、裂纹的扣件。4.脚手板采用厚度为50mm，宽度为200mm白松板,长4m,脚手板两端须采用8火烧丝捆扎牢固以免劈裂。2.2外脚手架搭设2.2.1双排落地脚手架搭设1.架子的立杆间距为1.5m，排距0.85m，内立杆距最外侧挑檐300。相邻的立杆接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻的大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。2.大横杆步距1.8m，上下横杆的接长位置应错开布置不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外

6、侧，以减少立杆偏心受载情况。3.小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。4.剪刀撑除在两端设置外，中间每隔10m设置一道。剪刀撑应联系3-4根立杆，斜杆与地面夹角为4560o。剪刀撑沿架高连续布置，斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。5.连墙件按水平间距3m，层层设置（除首层），在每层框架柱部位设置抱箍与架体相连。6.水平斜拉杆设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向刚度。7.外脚手架所有脚手板均采用木跳板，支撑跨度1000mm，竖向搭接长度不小于150mm。外架脚手板顺铺时采用搭接，搭接长度不小于150mm，板下端与脚手架绑扎固定

7、，下脚手板的上板头压上脚手板的下板头。2.2.2双排钢管悬挑脚手架搭设结构施工完一层顶板时，在图示部位搭设悬挑式脚手架， 从一层顶板处挑出钢管，在外墙外侧处悬挑双排脚手架，直到三层。待A-3、A-6楼一层施工时拆除悬挑脚手架结构尺寸为立杆间距为1.5m，排距0.85m，步距1800mm，内排架距结构300mm。搭设总高度为8.4米，外排架内侧用密目网全封闭。连墙件为每层设置一道，水平方向为间距4.5m设置一道，采用硬性连接。立杆首层6米钢管和4米钢管间隔使用，使里外、左右立杆的接头错开；大横杆采用4米和6米钢管，里外、上下大横杆用4米钢管调节，使其接头错开不在同一跨内。其余为6米钢管和短管，立

8、杆和大横杆均用对接扣件连接，外墙悬挑脚手架的小横杆必须与脚手架立杆连接成整体。剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜为45-60之间，水平投影宽度不小于2跨或4m和不大于8跨或8m，用6m长的钢管搭设剪刀撑。剪刀撑的斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。并在底层支设平面网。2.2.3双排型钢悬挑脚手架搭设A-1、A-2楼施工至第四层时，在四层楼板上设置型钢挑梁，搭设型钢悬挑式脚手架。2.2.4安全通道防护架的搭设本工程设一个人员入口，具体位置见图，外脚手架与防护架分别搭设，防护架所用材质与脚手架材质相同，人员入口防护架架高3米，宽6米，长6米（从建筑物外边

9、到防护架外边的距离）。立杆间距1.5米，步距1.5米,每排架设剪刀撑，外排架设扫地杆和斜支撑，防护架上满铺双层木脚手板，每排架立挂密目安全网。3.外脚手架计算书3.1落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为13.5米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。3.1.1小横杆的计算小横杆按

10、照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/1=0.525kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.500/1=4.500kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.525+1.44.500=6.976kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=6.9760.8502/8=0.630kN.m=0.630106/5080.0=124.021N/mm2小

11、横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.525+4.500=5.063kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.05.063850.04/(3842.06105121900.0)=1.371mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!3.1.2大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，但没有小横杆直接作用在大横杆的上面，无需计算。3.1.3扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣

12、件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8501.500/2=0.223kN活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.223+1.41.913=3.014kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。3.

13、1.4脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1.每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.12513.500=1.685kN2.脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35021.500(0.850+0.300)/2=0.604kN3.栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标准值为0.14NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN4.吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50013.500=

14、0.101kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.600kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5000.850/2=1.913kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.140Us 风荷载体型系数：Us = 1.560经计算得到，风荷载标准值Wk

15、 = 0.70.5501.1401.560 = 0.685kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。3.1.5立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.80kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.1

16、9；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A 立杆净截面面积，A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 63.82 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.40kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比

17、 l0/i 的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.396kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 137.34 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满

18、足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 20.529kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求，因而钢管与扣件间采用焊接连接。 连墙件扣件连接示意图3.1.8立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 23.19 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 5.80 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 54.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc

19、= 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 135.00 地基承载力的计算满足要求!3.2悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。卸荷钢丝绳采取0段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=

20、4.0，上吊点与下吊点距离5.0m。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.15m。拉杆采用钢管100.010.0mm。3.2.1小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/1=0.525kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.500/1=4.500kN/m荷载的计算值 q=1.2

21、0.038+1.20.525+1.44.500=6.976kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=6.9760.8502/8=0.630kN.m=0.630106/5080.0=124.021N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.525+4.500=5.063kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.05.063850.04/(3842.06105121900.0)=1.371mm小横杆的最大挠度小于850.0

22、/150与10mm,满足要求!3.2.2大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，但没有小横杆直接作用在大横杆的上面，无需计算。3.2.3扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8501.500/2=0.223kN活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN荷载的计算值 R=1.20.05

23、8+1.20.223+1.41.913=3.014kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；3.2.4脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1.每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.12525.000=3.120kN2.脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35021.500(0.850+0.

24、300)/2=0.604kN3.栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标准值为0.14NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN4.吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；取0.005NG4 = 0.0051.50025.000=0.187kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.121kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5000.850/2=1.913kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(

25、kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.560经计算得到，风荷载标准值Wk= 0.70.5501.2501.560 = 0.751kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW= 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距

26、 (m)。3.2.5立杆的稳定性计算规范外内容，供参考1.卸荷计算卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg5.00/(0.85+0.30)=1.345 2=arctg5.00/0.30=1.511最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为10.832kN和10.832kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为11.435kN和11.435kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=11.73 T2=11.46 N1=2.63 N2=0.69 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为11.733kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于4.00011.733/0.850=55.214kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径12.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为 = N / A f其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f =