经济器的设计与选型.docx

1、经济器的设计与选型经济器的设计与选型经济器的设计与选型 经济器的功能制冷剂从压缩机出来，经过冷凝器冷凝成液态冷媒, 之后分成两路，一路经膨胀阀节流后变成低温低压 的制冷剂，使另外一路的制冷剂温度再一次降低， 自身也得到热量蒸发成气体回到压缩机。得到过冷 的另外一路制冷剂经节流后进入蒸发器蒸发，再I 到压缩机。通过这种方式可以为系统增加更多的制 冷量以及更高的能效比。图1 （带经济器的系统示意图）1两种不同经济器的性能分析在螺杆式机组里经常看到带有经济器的系统，有用 闪蒸筒的（也称闪发式），也有板式换热器的（也称 过冷式）。至于经济器能给机组带来什么好处了？以 及这两种经济器有什么不同？下面分别

2、就机组带有 这两种经济器与不带经济器做一个理论上的对比。不带经济器的结构图2 （不带经济器的压焙图）Pdx排气压力（kPa）Ps:吸气压力（kPa）hhh3:焙值（kj/kg）先假定压缩机的质量流量为m（kg/s）:则系统的制冷量:Q=m*（h2hl） kW 输岀功率P=m*(h3h2) kW能效比EER=Q/P=(h2-hl)/(h3-h2)带闪蒸筒经济器的结构图3 (带闪蒸筒的压焙图)Pdx排气压力(kPa) Pe:经济器压力(kPa) Ps:吸气压力(kPa) hlh5:焙值(kj/kg)先假定压缩机吸气侧的质量流量仍为m(kg/s): 经济器回路质量流量为ml(kg/s) 压缩机总回路

3、质量流量为mO (kg/s)贝!| mO=m+ml (kg)则系统的制冷量:Q=m*(h2h4) =m*(h2hl)+kW其中：m*(hlh4)=ml*(h5-hl)是增量 由于质量流量的增加，制冷量也得到了相应提高。输出功率P=m*(h3h2)+kW其中：ml*(h3h5)是增量 能效比EER=Q/P m*(h2-hl)+m/ m*(h3-h2)+ml其中：m*(hl-h4)=ml*(h5hl)又从压焙图中可以知道(h2-hl)/(h3-h2)故而能效比也得到了提高 带板换经济器的结构图4 (带板换的压焙图)Pdx排气压力(kPa)Pe经济器压力(kPa)Ps:吸气压力(kPa) hl4i5

4、X 焙值(kj/kg)先假定压缩机吸气侧的质量流量仍为m(kg/s): 经济器回路质量流量为m2(kg/s) 压缩机总回路质量流量为mO (kg/s)计算方式与带闪蒸筒经济器的结构一样 系统的制冷量：0=m*(h2-h4)= kW输岀功率 kW能效比EER=Q/P m*(h3-h2)+m2 其中：m*(hlh*)=m2*(h5hl)又从压焙图中可以知道(h2-hl)/(h3-h2)故而能效比也得到了提高 但与带闪蒸筒经济器比较，由于板式换热器两侧流 体存在温差，故而影响唐g最终导致带板式经 济器的能效比要小于带闪蒸筒经济器的。示例以MTS145压缩机在200Hz工作时为例，分别就上 面三种情况

5、作个对比。名称单位不带带闪 蒸筒带板 换吸气 饱和 温度C5.6吸气 过热 度C1排气 饱和 温度C36.7过冷 度C3.3制冷量kW469.5519.5510输入 功率kW81.9585.8584.77EERWAV5.736.056.02制冷 量增 量%0%11%9%COP（表1） 根据以上分析，系统中釆用了经济器，制冷量和能 效比都会有相应提高。一般来讲,制冷量会提高10% 左右，能效比会提高4%左右。从性能分析比，闪蒸 筒和板式换热器差别不是很大。至于釆用何种经济器结构，须根据厂家的设计要求 来看。一般来说，闪蒸筒本体结构虽简单，但体积 偏大，机组布局困难，一般应用在带有储液功能的 风冷

6、热泵上；板式换热器体积小，可使机组结构紧 凑，在水冷机组上得到广泛应用，缺点是采购成本 贵。带有经济器的螺杆式机组介绍 带闪蒸筒经济器的系统示意图（图5带闪蒸筒的系统图）在这个系统中，由冷凝器流出的液态制冷剂通过电 子膨胀阀1节流，变成相对低温低压的两相（气态 和液态）流体，其中气体通过闪蒸筒顶部的管路经 电磁阀进入压缩机经济器输入口，液体通过闪蒸筒 底部的管路经电子膨胀阀2再次节流进入蒸发器蒸 发。釆用这种结构时，须在闪蒸筒里增加液位传感 器以防止液体流入压缩机，另外在闪蒸筒顶部的管 路上增加电磁阀以防止机组低负荷时，气体从压缩 机倒流到闪蒸筒；其次还可以在闪蒸筒液位不能控 制的情况下，能迅

7、速关断电磁阀以保护压缩机免遭 液击。有时为了降低成本，电子膨胀阀2也可以用节流孔板来替换。带板换经济器的系统示意图（图6带板换的系统图）在这个系统中，由冷凝器流出的一部分液态制冷剂 通过电磁阀经电子膨胀阀1节流，变成相对低温低 压的两相（气态和液态）流体，经过板式换热器与 主回路的液态制冷剂进行逆向热交换，将主回路的 制冷剂冷却的同时，自身也得到全部蒸发变成气体 返回至压缩机经济器输入口，主回路得到再次过冷 的液体通过电子膨胀阀2节流进入蒸发器蒸发。釆用这种结构时，须在电子膨胀阀1增加一个电磁阀 以防止机组突然断电，电子膨胀阀1来不及关闭会 导致制冷剂液体流入压缩机造成液击。另外采用这 种结构

8、时，电磁阀和电子膨胀阀的能力要比采用闪 蒸筒时小很多，可以降低一些采购成本。经济器的设计须知闪蒸筒的结构设计根据前面的介绍，闪蒸筒的主要功能是进行气液分 离的。结构设计上须考虑如何使气液进行充分分离, 且确保液态制冷剂没有带入压缩机。另外增加一个 进行液位检测的筒体，使液位传感器能迅速且准确 地检测到真实的液位。以下是几种常见的形式：A上面三种闪蒸筒是比较常见的结构A结构比较简单，气液混合物喷向挡管表面，形成第一次碰撞分离；而后沿着内壁旋转，利用离心力 使气液进行第二次分离。B结构简单，喷液管向四周喷液，利用下降空间充分进行气液分离，采用这种结构时，喷口流速需较 高才能达到效果。C结构较为复杂

9、，喷液管向上喷液，被折弯挡板挡 下来，形成第一次碰撞分离，而后利用下降空间充 分进行气液分离，使气液分离更充分，这种方式常在卧式结构中釆用。（图8闪蒸筒的结构图）A结构在约克的机组中经常应用，下面就这个结构 进行详细说明。根据筒体长度分为分离区、涌浪区、稳定区。气液 混合物在分离区进行分离，分离完后气体上浮至喷 液挡管顶端出去，液体沿着筒体内壁流下来；流下 来的液体中还有少量部分气体，故而在涌浪区继续 沸腾、分离；当气体充分分离之后，液态制冷剂回 到稳定区，通过排液口流走。稳定区与涌浪区之间 通常加有隔板，以防止受到涌浪区的涡流干挠。在 液位传感器的壳管中，液管比气管粗0.51倍左右， 以便氟

10、利昂液体能自由地流动流出，壳体内径应比 液位传感器大1倍左右，以便氟利昂能在管内自由 流动，其设计目的都是为了液位传感器能迅速地感 测真实的液位。在做闪蒸筒设计时，首先通过压缩机性能计算软件, 选定压缩机型号、频率、排气压力和吸气压力、过 热度、过冷度，设定经济器的管路压降（大概6Psi）, 计算得出经济器侧的换热量、压缩机经济器进口压 力及其所对应的饱和温度、以及主次回路制冷剂质 量流量等参数。下面以Trident 145为例设计条件：制冷剂：R134a；运行频率：200Hz排气饱和温度：98.06 F(36.7 c)；吸气饱和温度：42.08经济器管路压降：6 Psi第一步，通过压缩机计算

11、软件得出我们所需的参数。York Compressor Rating Program Ver 4.04由计算结果可知,经济器的入口压力:5.98-1.07=4.91tobar,加上0.5的管路压损(管路上电磁阀)，即为板 换的出口压力：5.41 bar,对应的饱和温度:18.3r, 主回路质量流量180.68kg/min,换热量：49.2kW, 经济器的体积流量27.9CFM。其次再考虑闪蒸筒的结构时，容器的储存制冷剂的 容积，分离区和涌浪区高度及气体上升速度。因速度太高会引起带液，故存在一个气体最大允许 的上升流速。-丽 其中：Vv :最大上升流速Pf ：液体密度(Ibm/ft3) pg :

12、气体密度(lbm/ft3) C : 速度值(ft/h)C与分离高度和液体的表面张力有关C =Ao + Ai5*Z3其中:X -分离高度(inches)先需设定一个值200mmb与表面张力有关的系数 表面张力(dynes/cm)不同液体的表面力(dynes/cm)Temp(F)R717R22R134AR718R29DR1270-80.040.6521.8321.3817.9718.97-70.039.3820.9020.4717.2218.13-60.038.1119.9819.5716.4817.29-50.036.8419.0618.6715.7416.47-40.035.5618. 151

13、7.7815.0015.65-30.034.2817.2416.9114.2714.84-20.033.0016.3516.0413.5514.04-10.031.7215.4615. 1812.8413.250030.4414.5714.3312.1312.4710.029. 1613.7013.4911.4311.6920.027.8812.8312.6610.7310.9330.026.6011.9811.8410.0410.1740.025.3311. 1311.0475.039.369.4350.024.0610.3010.2474.238.698.7060.0ZZ.799.4794

14、673.4280379770.021.538.668.7072.587377.2680.020.277.877.9471.736.736.57表面张力 3 dynes/cm表面张力 3 dynes/cmbo = -0.47332531E+02bo = -0.14512003E+03bx = -0.17412003E+03bx = -0.30816471E+02b2 = -0.10951665E+03b2 = -0.24919815E+01b3 = 0.47664017E+02b3 = 0.12547605E+00b4 = 0.63053615E+01b4 = 0.14513444E+02b5

15、= 0.10534892E+02b5 = 0.66127424E+01b6 = 0.28380533E+02b6 = 0.28145760E+00b7 = -0.94586420E+01b7 = -0.17300371E-01b8 = 0.14676665E+00b8 = 0.20294975E+00bg = 0.39189424E-01bg = -0.12895784E+00bio = -0.96657830E+00bio = -0.21847129E-01bn = 0.29708108E+00bn = 0.96398423E-03bX2 = -0.66835429E-02bX2 = -0.

16、57176980E-02bX3 = 0.44999435E-02bX3 = 0.10399683E-03bX4 = 0.48597082E-02bX4 = 0.38859624E-03bX5 = -0.19345878E-02bX5 = -0.14890651E-04F面就各个参数作一个详细的说明板换的选型及设计计算普和阿伐拉法。这些厂家一般都提供选型计算软件。在选型时，需考虑所用的制冷剂，压缩机性能计算 软件，选定压缩机型号、频率、排气饱和温度、吸气饱和温度、过热度、过冷度，设定经济器的管路压降（大概llPsi）o计算得出经济器侧的换热量、压缩机经济器进口压力、以及主次回路制冷剂质量流量。然

17、后通过板换计算软件得出板片数量，如板片数量过多，须考虑在蒸发侧加装分配器。以下是Trident 145板式经济器为例（采用的Danfoss板换选型软件）:设计条件:制冷剂：R134a；运行频率：200Hz排气饱和温度：98.06 F（367 吸气饱和温度：42.08F(5.6-c)；过热度：1.8 F(1.0c)；过冷度：5.94 F(3.3r)经济器管路压降:11 Psi第一步，通过压缩机计算软件得出我们所需的参数。YorX Compressor Rating Program Ver 4.04System ParametersEeonomiref PararewrsModel ClassMT

18、SEconomizedP Bable EoonomuerSeiup Model RefrigerantRELine size m1.50in38.1 mm 1 Rotor Size145.30mmLine Pressure Drop m11.0psio0.76 barInput Frequency. Hertz Soturotion Condenser Temp b Saturation Condensing Pressure 矗 g200.0co c r* 7 CEconomizer vessel T j | 74.723.7 *CI F134.82 psia9.30 barEconnrer

19、 SetterEconomizer Solved.P AutorasrilyUpda?- EccrcnjerSaturation Evaporator Temp h Saturation Evaporator Pressure hSuperheat contributing AT 42.08、罕5.6 XConvGfQ0fice= 0 002Fen ce Solve I51.ro1.80 -psia F3.5/ bar1.0 *CEeonamref Reference DataTotal Pressure Loss j-n18.1 psia1.25 barSuperheat not contr

20、ibuting AT c d0.00、F0.0 CCEconomizer vessel P j92.90psia6.40 barSubcooling AT g5.94 F3.3 *CEconomizer Volume Flow j21.2ft3/ min0.60 mYninVolumetric efficiency90.6%Mms flow of economizer jF4ass flow balance30.730.7ibirnmin Ibmilnin13.9 koYnin 13.9kQYninAdabatic efficiency73.3% Cap Increase8.4%Superhe

21、odng AT d1.8F1.0 CC |Total Cooling Capacity145.0Tons509.5 kWCompression Ratio bg2.60Economized Cooling Capacity11.26Tons39.6 kWTheoretical Volume Flow Compressor404.9ft3/ mln11.47 mminDischarge Teinp f. Econ.118.1午47.9 CActual Volume Flow - Compressor367.0ft1/ min10.40 m/minPredicted Total Power84.7

22、7kWFt lbsMass Flow Through Evaporator398.3!i3mnin180.68 XQYninEERWC20.536.01Cooling CapacityF133.7HTons469.9 kWEER AC17.92139.97AMPsOischarge Temp f116.G47.0 *CSpttfn QvmpdPredicted power kW您 82.05 |kW88.29tlbsOil flow rate3gpm11.36 IpmEER WC19.565.73Alfrom Oil Sep. to Comp.15T8.3 CCEER AC17.18135.4

23、8iMPsMotor eff10.613kw/ton由计算结果可知，经济器的入口压力：6.4-1.25=5.15 bar,加上0.1的管路压损，即为板换的出口压力： 5.25 bar,对应的饱和温度：17.3,主回路质量流量 180.68kg/min,换热量：396kW。第二步打开丹佛斯板换选型软件，选择inputparameter界面，点击design（设计工况）、 countercurrent（逆流换热）、在 heat Exchanger 选择 板换型号、channel type中设定为自动，units in series 和 units in parallel 中设定为 1, fluid option 中 liquid state 选项为 liquid,在 Duty Requirements 里将所需的各种参数输入表框，其中板换经济器出口气体需要设一个安全的过热度（大约46匸），蒸发 侧的压损要小于200kPa,液体侧的压损要小于数设置为0（见下图）。第三步启动计算（点击Calculate按钮），即可得出我 们所需的板片数量及其他参数（见下图）。片数量可以选择（34、36、38）,并且提供了各自的 换热系数，换热面积及其余量，还有每个流道的压 降。在此，我们选择B3-095-34-H应该是足够的。另外，还可以看到其他相应的物性参数及氟利昂状 态（见下表）。