高支模施工方案.docx

1、高支模施工方案1、编制依据本方案编制依据：“西南建筑设计研究院”设计的结构施工图、现行施工验收规范、规程、满堂脚手架规范。2、工程概况2.1、本工程、楼地下架空层为超高模板，主体结构为框架剪力墙结构；楼层：地下一层，地上为层；层高：地下架空层层高7.4m。 2.2、根据本工程结构设计特点，架空层必须按高支模进行施工。2.3、混凝土采用泵送工艺进行施工.3、材料选用及做法3.1 材料要求3.1.1 采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，质量符合国家标准GB700-88的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg，并有出厂合格证。3.1.2 选材要求：管面无凹凸状、无疵点、裂缝及变形，对弯曲、压扁

2、、锈蚀严重的禁止使用，并在搭设前将钢管全部油漆成黄颜色。3.1.3 加工要求：如钢管要求切割，二端切口应平直，严禁斜口、毛口、卷口等现象，钢管上严禁打孔。3.1.4 脚手板可采用木、竹材料制作，每块重量不宜大于30。木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质符合现行国家标准材质的规定。脚手板厚度不应小于50，两端应各设直径为4的镀锌钢丝箍两道。竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。3.1.5 扣件应采用可锻铸铁材质，符合国家GB15831规定要求，铆钉采用20.25铆钉钢，所用扣件，应具有出厂合格证，在使用时还必须勤检查，不得有裂缝、变形缩松、滑丝等缺陷，圆弧差异不得超过0.5mm，铆钉允

3、许偏差0.5mm，且铆合良好。3.2 搭设质量要求3.2.1 单位工程技术负责人应按脚手架有关规范的要求，向架设和使用人员进行技术交底。3.2.2 按规范的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手架进行检查验收，不合格产品不得使用。3.2.3 经检查合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3.2.4 清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。3.2.5 当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。3.2.6 脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质和现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范的有关规

4、定进行。3.2.7 脚手架底面应加设垫板。3.3、搭设3.1 落地式钢管脚手架的搭设施工顺序：铺垫木放铁靴扫地杆立杆扫地小横杆大横杆小横杆斜撑杆连墙杆剪刀撑铺脚手板。 3.4、本工程梁、板、模板支架系统采用满堂钢管架，螺旋型可调顶托、接销等。模板采用12厚木胶合板，木枋50100、50100，质量要求模板质量必须符合有关规定，木枋必须无结疤、断裂现象。4、模板结构设计验算4.1、柱模验算：柱 模 板 结 构 设 计 验 算4.1.1、本工程柱模采用12厚木胶合板作面板50100枋TC13云杉作背枋，150mm。柱箍采用50100mm木枋和212钢筋工具卡，柱箍距柱模上下口均为200300 mm

5、，中间500mm，中部采用12对拉螺栓，砼采用泵送砼。4.1.2、柱模荷载计算：柱模高度按砼浇筑到梁下口高度H=7.6m计算，取泵送混凝土速度4.2m/小时，砼的初凝时间取5小时。柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=500mm； 柱断面宽度H=500mm； 方木截面宽度=50mm； 方木截面高度=100mm； 方木间距l=150mm, 胶合板截面高度=12mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 c

6、为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模温度,取20()； V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； 1外加剂影响系数，取1； 2混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 三、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中

7、 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.00+1.43.00) 500.00/1000=26.100kN/m l方木间距,取l=150mm； 经计算得 M=0.126.100(150.00/1000)2=0.059kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500(12)2/6=12000.00mm3 = M/W=0.059106 /12000.000=4.894N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)500150/106=2.349kN 经计算得

8、 =32.349103/(2500.00012.000)=0.587N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=40500/1000=20.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=500.00012.0003/12=72000.000mm4； a方木间距,取a=150mm； E弹性模量,取E=6000N/mm2； 经计算得 W=0.67720.000150.0004/(1006000.0072000.00)=0.16mm 最大允许挠度 W=l/250=

9、150/250=0.60mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 四、方木验算 方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 方木计算简图 (1) 方木抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.000+1.43.000)150/1000=7.830kN/m B截面长边,取B=500mm； 经计算得 M=7.830(500/1000)2/8=0.245kN.m； 方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=83333.333mm3； = M/W=0.245106/83333.333=2.940

10、N/mm2； 方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 方木抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5qB=0.5(1.240.000+1.43.000)150500/106=1.958kN 经计算得 =31.958103/(250.000100.000)=0.587N/mm2 方木的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 方木挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q设计荷载(kN/m): q=40150/1000=6.000kN.m I=bh3/12=501003/12=4166666.667mm4 B柱截面长边的长度,取B=

11、500mm； E弹性模量,取E=9500N/mm2； 经计算得 W=56.0005004/(3849500.004166666.67)=0.123mm 允许挠度 W=B/250=500/250=2.000mm 方木的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=250mm， 梁截面高度 H=500mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的方木截面50100mm， 梁模板截面侧面方木距离100mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯

12、强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，

13、取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式

14、要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)0.50=21.480N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1021.4800.1002=-0.021kN.m f=0.021106/27000.0=0.796N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.10021.480=1.

15、289kN 截面抗剪强度计算值 T=31289/(250018)=0.215N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.800.50=14.40N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67714.400100.04/(1006000.00243000.0)=0.007mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.007mm小于 v = 100/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f

16、穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)0.500.60/1=12.89kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.888kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件

17、式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为7.5米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

18、 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2000.900+0.3500.900=4.815kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00

19、N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.24.815+1.42.700)0.3000.300=0.086kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08610001000/48600=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.815+1.42.700)0.300=1.720kN 截面抗剪强度计算值 T=31720.0/(2900.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2

20、 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.5153004/(1006000437400)=0.157mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN

21、/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.867/0.900=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.190.900.90=0.258kN.m 最大剪力 Q=0.60.9003.186=1.720kN 最大支座力 N=1.10.9003.186=3.154

22、kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.258106/83333.3=3.10N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31720/(250100)=0.516N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/m

23、m2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6772.505900.04/(1009500.004166666.8)=0.281mm 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.15kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.757kN.m 最大变形 vmax=1.75mm 最大支座力 Qmax=10.304kN 抗弯计算强度 f=0.76106/50

24、80.0=149.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.30kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20

25、kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1297.500=0.968kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.9000.900=4.050kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.302

26、kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.76kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)

27、； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 97.30N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 37.15N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素

28、，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014； 公式(3)的计算结果： = 47.77N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.