对混凝土滞后泌水现象的分析.docx

1、对混凝土滞后泌水现象的分析对混凝土滞后泌水现象的分析 首先应该明确的是，产生泌水的混凝土拌合物体系，是一个不稳定的体系。混凝土的泌水过程，不管是常规泌水还是滞后泌水，都是体系由不稳定趋向稳定、由不平衡趋向平衡的转化过程。因为混凝土的充水空间过大，充水空间充盈的拌合水不能承受体系的自重，在自重作用下体系的颗粒互相靠近，充水空间变小，多余的拌合水被挤压排出，造成泌水。当颗粒之间的距离小到可以承受体系自重时，体系趋向稳定，达到平衡，泌水停止。 接着我们考察如下一些现象： （1）自密实混凝土是不泌水的。自密实混凝土坍落度高达270mm。如果说高性能混凝土的拌合物不泌水、不离析，自密实混凝土就是高性能的

2、混凝土。我们知道，自密实混凝土的胶凝材料用量高，水胶比小。假如维持自密实混凝土的用水量和减水剂用量不变，逐渐减小胶凝材料的用量，自密实混凝土将逐渐出现泌水，并且泌水将越来越严重，混凝土的和易性、粘聚性越来越差，终将出现严重离析。这说明混凝土的泌水与胶凝材料用量有关，特别是与水胶比有关。 （2）路面混凝土是一种干硬性、半干硬性混凝土。坍落度可以为0，但振动容易出浆，容易成型，浇筑的路面质量好。胶凝材料的用量比自密实混凝土低得多，但不泌水，不离析。这也可以看作是一种高性能的混凝土。如果保持胶凝材料的用量不变，逐渐增加用水量，加大坍落度。当坍落度大到一定程度时，就会出现泌水现象。再增加坍落度，泌水严

3、重，混凝土离析。这说明混凝土的泌水与坍落度的大小有关。对比自密实混凝土，表明胶凝材料用量越低，泌水对于坍落度的变化越敏感。 （3）笔者在大掺量掺合料混凝土配合比的合理性评价一文中，有几组试验，表述了低胶凝材料用量的大掺量掺合料混凝土，寻求合理配合比的调整过程。其中有3组试验，胶凝材料用量为326kg/m3，集料不变，萘系减水剂，含固量30%。当水胶比为0.445，减水剂掺量0.75%，坍落度为20mm时，混凝土不泌水。当水胶比为0.468，减水剂掺量1.08%，坍落度为50mm时，有少量泌水，表示混凝土拌合物已进入容易泌水的区域。当水胶比为0.472，减水剂掺量1.75%，坍落度为150mm时

4、，混凝土拌合物的和易性很好，拌合物粘稠，在铁板上流动很慢，但振动成型后却大量泌水。这种水泥和粉煤灰是生产中长期使用的，工程中并没有出现这样的泌水现象，可见该试验的滞后泌水是配合比使然。再与前2组试验比较，可判定为减水剂增大坍落度是造成大量泌水的主要原因。本例说明，减水剂的使用也有个适度的问题，超过一定的量，就容易泌水。 （4）类似于上例的滞后泌水工程中也出现过。新使用某种水泥，配合比与之前生产的配合比变化不大，出厂时与泵送上楼面时混凝土的流动性很好，和易性也很好，无明显泌水。但一经振动之后，即大量泌水。已抹平的混凝土表面几乎都浸泡在水中。这一现象施工单位实难接受。笔者与施工人员商量，将泌水排走

5、，初凝前对楼面板拖一次平板振动器，再用抹光机进行二次抹压，紧接着覆盖淋水养护，对质量绝对没有影响，强度只会提高不会降低。因为大量泌水降低了设计的水胶比，二次振动和二次抹压封闭了泌水通道，使混凝土更密实。施工单位接受了解释，并按建议的方法实施，楼面质量很好。之后立即更换水泥，滞后泌水不再如此出现。本例表明，滞后泌水，与材料性能，特别是粉状物料的性能也有关。 考察了上面几例，我们就有了清晰的思路： 在大坍落度情况下，要想混凝土不泌水，必须有足够高的胶凝材料用量，足够低的水胶比；在胶凝材料用量很低的情况下，要想混凝土不泌水，坍落度必须足够低，或者是干硬性的混凝土。任何配合比，当保持其他材料不变，以增

6、加用水量或减水剂用量的方式增加坍落度时，到一定程度，混凝土都会产生泌水和离析。坍落度由小变大的过程，也是充水空间由小变大的过程。干硬性混凝土是不会泌水的，对干硬性混凝土逐渐增加用水量，使坍落度逐渐增加。不管胶凝材料用量高低，混凝土都将逐渐出现泌水和离析，只不过胶凝材料用量越低，泌水出现的越快；胶凝材料用量越高，泌水出现将越迟缓。如图1所示，这一过程必定存在两个点：在到达某一个点之前，混凝土不会泌水，这点我们设为A点；过了另一个点之后，混凝土明显泌水，这点我们设为B点。A、B两点不可能重叠，因为不可能存在这样的点，该点之前混凝土完全不泌水，该点之后突然明显泌水。A、B是个渐进过程，AB必然是个区

7、间，我们可称为隐性泌水区段。平常我们试验，有些配合比有少量泌水，不算明显，实际上已进入隐性泌水区段。 图1中，坍落度进入BC段，混凝土明显泌水，这就是我们常见的常规泌水。所谓滞后泌水，坍落度应处于AB段，即隐性泌水区段。这一区段的混凝土拌合物，充水空间充盈的拌合水承受体系自重的能力，逐渐达到了极限，体系逐渐由稳定趋向不稳定。混凝土浇筑之前，由于物料颗粒的相对位置不断改变，减小了定向的重力挤压，充水空间的拌合水尚可维持体系的平衡，混凝土不泌水，或泌水少。混凝土成型之后，物料颗粒的相对位置固定，在自重力长时间的作用下，颗粒位置慢慢靠近，充水空间由大变小，多余的拌合水被挤压排出，出现了滞后泌水现象。

8、 并不是处于隐性区段的混凝土都会发生滞后泌水。滞后泌水会不会发生，与物料的性能、混凝土的配合比及环境因素等有很大关系。混凝土滞后泌水和常规泌水的影响因素是一样的，只是处于不同的区段而已。且这些影响因素不是单一的，往往是多因素共同作用的结果。原材料不同，配合比不同，多因素中每一因素作用的程度也不同。因此不同的配合比往往表现出不同的泌水特性。一般而言，AB段的坍落度越接近B点，滞后泌水出现的时间可能越快；物料颗粒越接近圆形，颗粒位置越容易靠近，出现滞后泌水的时间可能越快。早期水化产物能够产生的量，也会对滞后泌水造成影响。水化产物产生的越早，生成的量越多，物料颗粒的位移较早得到遏止，并及时在充水空间

9、形成水迁移的障碍，从而减少泌水。从这一角度来说，在其他条件相同的情况下，低水泥用量的大掺量低活性掺合料的混凝土，滞后泌水的可能性更大。总之，不管什么因素造成混凝土泌水，都是通过影响混凝土充水空间的特性而起作用的。所以我们说，研究混凝土的性能，不可不研究充水空间及其特性。 在混凝土泌水的诸多影响因素中，影响最大的莫过于胶凝材料的用量和水胶比。这里不得不提混凝土的泌水敏感性问题。有些混凝土对泌水很敏感，很好的拌合物，稍多加些水或减水剂，混凝土即明显泌水。有些混凝土对泌水就不是那么敏感，混凝土坍落度可以在很大范围内调节，也不会产生泌水或明显泌水。从图1我们不难看出，OA段越短，表示混凝土越容易泌水；

10、AB段越短，混凝土泌水越敏感。人们总是希望OA段和AB段越长越好。而OA段和AB段的长短就与胶凝材料的用量、水胶比的大小有着非常重要的关系。胶凝材料用量越高，水胶比越小，OA段、AB段就越长，反之就越短。自密实混凝土的OA段很长，坍落度达到270mm而不泌水；300kg/m3左右低胶凝材料用量的混凝土，其OA段和AB段都可能很短。笔者的试验，坍落度50mm时已进入AB段。因此，要减少混凝土的泌水离析，减小泌水的敏感性，最有效的手段是提高胶凝材料用量，减小水胶比。 此外，原材料的性能对泌水敏感性也有重要影响。曾听到过这样的观点，说级粉煤灰的质量并不好，因为用级粉煤灰生产的混凝土很容易泌水。这种观

11、点只反映了一方面的事实。这种事实不能说明级粉煤灰质量不好，而是提醒我们要“因材施用”。级粉煤灰中，球形颗粒很多，在水胶比大的情况下，混凝土的充水空间大，由于重力作用，球形颗粒容易靠近，故表现为混凝土的泌水敏感，泌水快。如果水胶比很小，充水空间小到拌合水可以承受体系的自重时，就不会出现泌水现象。这时胶凝材料用量必定高，充水空间的数量大，加同量的水或同量的减水剂时，单个充水空间的大小变化不是很大，故混凝土的泌水不会像低胶凝材料用量那么敏感。因此，级粉煤灰宜用在胶凝材料用量较高的高强度高性能混凝土中。级粉煤灰的球形颗粒较少，需水量比较大，用于低强度混凝土中，可降低泌水的敏感性。当级灰用于低强度混凝土

12、中时，心中应清楚AB段很短，泌水很敏感，应更严格地控制生产用水量和减水剂用量，控制好坍落度。 不管材料性能如何，水胶比大到一定程度时，混凝土都会泌水，小到一定程度时，都会不泌水。只是材料性能不同，配合比不同，泌水和不泌水的水胶比大小不一样。应该说，混凝土是不该泌水的。混凝土泌水，表明配合比不够合理，水胶比不够合理。随着混凝土技术的发展，拌合物的泌水现象将消失。以前的混凝土，胶凝材料只有水泥，混凝土的强度等级也很低， 不可能用很高的胶凝材料，而要得到好的施工性能，泌水是难免的。现在的混凝土仍以低强度等级为主，由于取消了PO32.5水泥，掺合料的供应又远远跟不上，再加上恶性竞争和规范的认同，胶凝材

13、料仍普遍偏低，泵送条件下的大坍落度，泌水也是难免的。但是，由于石灰石资源的逐渐减少，未来混凝土中的水泥用量将越来越少，最后可能少到水泥（或熟料）只与某些碱性组分和其他组分组成复合激发剂。未来混凝土的组成材料主体将是各类工业废渣，包括建筑垃圾，拆除旧建筑的废弃混凝土等。新制作的混凝土的胶凝材料和粗细集料，全部或大部分由这些工业废渣组成。于是，高抗渗的大掺量掺合料混凝土（绿色高性能混凝土）就成为现代混凝土技术发展的主要方向。这一方向是不可逆转的，是由低碳可循环经济以及混凝土的耐久寿命问题所决定的。为了实现高抗渗，其规律是：掺合料的掺量越大，水胶比应越小；掺合料的活性越低，水胶比应越小。由此混凝土中

14、的胶凝材料用量必不能低。只有足够高的胶凝材料用量，才能使混凝土的充水空间足够小，才有足够填充这些充水空间的水化产物总量，满足高抗渗的一、三基本条件。很显然，这种低活性（相对水泥而言）的胶凝材料，如果混凝土泌水，不仅泌水通道水化产物远远不能填充，泌水状态下的充水空间也将难被有限的水化产物填充密实，泌水将成为这种混凝土之大忌。当混凝土和混凝土技术发展到这一阶段时，泌水是混凝土配合比不够合理的表现，就容易形成共识了。 1997年笔者刚参加工程实践的时候，泵送混凝土的早期裂缝问题比较普遍，比较严重。一次浇筑某小区一商品房楼面板，前几车混凝土坍落度较大，振动后立即出现泌水。之后调整配合比，降低坍落度。浇

15、筑完成后，这个楼面板就出现了一边泌水一边不泌水的现象。奇怪的是，不泌水的一边很快开裂了，而泌水的另一边却没有开裂。笔者当时以为泌水的混凝土有抗裂作用，特别注意了这一现象。后来经历了更多的生产试验和工程实践，悟出了完美湿养护和高抗渗防裂的道理，才明白，泌水拌合物的体系是不稳定的体系，通过重力沉降和泌水，体系逐渐达到平衡，趋向稳定。这时的泌水覆盖了混凝土表面，减少了体系平衡后的拌合水损失，使体系能够维持平衡，故混凝土没那么容易开裂。而不泌水的混凝土，密实成型后的体系就已经是平衡的体系，由于体系失水，失水通道产生内应力，打破了原来的平衡，故混凝土开裂。但这并不表明混凝土泌水比不泌水好。笔者多次的试验

16、结果是，泌水明显的混凝土，采用即时水养护，混凝土硬化过程中完全不失水，也不能实现高抗渗。表明较高的水泥用量，水化产物也不能将泌水通道封闭。这些泌水通道将降低混凝土的耐久性。另外，泌水明显的混凝土，将加剧重力失水，用于直立薄壁构件或悬挂构件，如剪力墙、结构梁等构件时，重力失水同样在混凝土中形成失水通道，产生内应力，使构件在养护较好的情况下也容易开裂。对于楼面板，如果浇筑前模板润湿不充分，板间缝隙大，泌水的混凝土下因重力而失水，上因养护不及时不充分而放任失水，混凝土板面上下皆失水，将使楼面板雪上加霜，早期开裂更加严重。 所以，泌水是混凝土拌合物应被拒绝的性能。 但是，在目前的条件下还很难拒绝混凝土

17、泌水。泌水的发生，表明混凝土的充水空间不稳定，在重力作用下产生变形。滞后泌水对比常规泌水，充水空间变形持续的时间更长。我们知道，级配良好的圆形颗粒，在振动力作用下很快达到紧密堆积状态，而级配不好的针片状颗粒需要的时间则较长。因此滞后泌水与材料的性能、配合比的组成等因素有关。调节混凝土的泌水有很多方法，这些方法可归结为两个方向：有利于混凝土性能提高的方向和不利性能提高的方向。例如，在用水量一定、水胶比一定的条件下，提高砂率可以减少泌水。因为砂的表面积大，可以吸收多余的拌合水。这种方法却是朝着对混凝土性能不利的方向调整的。对于胶凝材料用量较高、砂率增加不大时，对混凝土性能影响不大。当胶凝材料用量较

18、低时，增加砂率进一步减小包裹砂粒的净浆厚度，对混凝土的抗渗性能不利，也使混凝土的保水能力变得更差，泌水变得更敏感，砂石含水率波动时更容易泌水。调节混凝土泌水，应是想法降低水胶比，降低减水剂的用量。如果不能适当提高胶凝材料用量，就可适当降低用水量。减水剂用量也要适度。减水剂掺量过高，也容易泌水。不增加减水剂而降低用水量，应从物料级配和性能上采取措施，并适当减小砂率。在满足泵送施工性能的前提下，尽量利用低一点的砂率，不但可降低用水量，还可以增加净浆层厚度，提高混凝土的保水能力和润滑功能，对抗渗性能也有利。另外，在低胶凝材料用量的混凝土中，添加某种可以减少泌水、改善拌合物和易性的外加剂，也不失为一种

19、好的调节方法。这种外加剂在减少泌水的同时，应能大大提高混凝土的抗渗性，才是朝着混凝土性能提高的方向调整。 泌水混凝土的硬化质量，取决于施工工艺的合理处理。因为现在胶凝材料的主体仍是水泥，能生成的水化产物比掺合料多得多，只要在初凝前对泌水通道进行封闭处理，混凝土的充水空间就会变得足够小，重新被拌合水全部充盈，水化产物一般可以将充水空间完全填充密实，混凝土实现高抗渗，硬化混凝土质量和耐久性质量是有保证的。但如果不对泌水通道作封闭处理，这些泌水通道就成为连通的孔隙缺陷，成为混凝土耐久性降低的根源。处理工艺是比较简单的，一般在泌水结束之后，先把泌水排走，再在初凝前采用二次振动和二次抹压即可。泌水不多的，也可只采用二次抹压。抹压之后立即覆盖养护，防止拌合水损失。是否必须二振，以混凝土能否实现高抗渗为决定依据。完美湿养护条件下，如果初凝前必须二振混凝土才能实现高抗渗，那么对于这种配合比来说，常规的施工工艺就不够合理。反之则说明，在常规的施工工艺条件下，这种配合比是不合理的配合比。如果配合比合理，施工养护工艺也合理，混凝土搅拌站和施工单位的职责就很分明，双方各尽其责，硬化混凝土质量、建筑质量将大大提高。没有裂缝问题的困扰，压力就没那么大了，矛盾也没那么多了。