施工脚手架计算书.docx

1、施工脚手架计算书S1、S2#墩墩身施工脚手架计算书编制： 复核： 审批： 二零一七年二月目录1、计算参数说明 12、小横杆计算 23、大横杆计算 34、扣件抗滑力计算 45、立杆计算 46、连墙件计算 67、牛腿平台计算 71、计算参数说明(1)计算说明引桥S1、S2#墩墩柱采用扣件式钢管脚手架搭设施工平台的方式 进行施工，除前19m墩柱采用落地式双排脚手架进行施工外， 剩余墩 柱利用墩柱四周牛腿平台，在其上搭设双排脚手架进行施工。 牛腿及分配梁均采用工20a型钢。现以S1#墩剩余墩柱(除刖19m外)施工 脚手架为例进行计算” I 1 JhmdgJ一-匸一一一-一4=1?W 勺_三二-一图1脚

2、手架立面布置图图2牛腿平台平面布置图(2)脚手架参数脚手架采用？ 48X 2.8mmt冈管，最大搭设高度 24n，立杆步距1.5m,横 距1.2m，纵距1.2m ,内排脚手架距墩柱边缘 0.8m。连墙件按2步3跨布置，最大竖向间距为 3m连墙件利用模板 拉杆与双排 脚手架采用扣件相连。小横杆采用直角扣件固定于大横杆上，在小横杆上铺设木脚手板f=205N/mm，弹性模量作为施工平台。脚手板铺设层数按 7层考虑，同时施工层数按 2层考外径0壁厚t截面积A惯性矩1截面模量w回转半径i每米长质量(mm(mm(mrf)(mrr)(mA(mm(kg/m)482.83.97 x 102410.19 x 10

3、34.24 x 1016.013.12(3)钢管截面参数Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值5 2E=2.06 x 10N/mr。2、小横杆计算(1)荷载值计算小横杆自重标准值：0.0312kN/m脚手板的荷载标准值：0.35 x 1.2/2=0.21KN/m活荷载标准值：3x 1.2/2=1.8KN/m ;荷载计算值：q=1.2 x( 0.0312+0.21 ) +1.4 x 1.8=2.81KN/m荷载标准值：qk=0.0312+0.21 + 1.8=2.04KN/m 。(2)抗弯强度验算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，最大弯矩为:MU=ql 78=2.81 X 1.2 2/8

4、=0.51KN . m抗弯强度。=Mma/W=0.5lX 106/4240=120 N/mmA V f =205 N/mm 2,满足要求。(3)挠度验算4 4 1 2最大挠度为、？.二卫愛5 2.04 1 52 10 4 = 2.62mm ,小于384EI 384 汉 2.0610 0.1910V =l/150=8mm 与 10mm 满足要求。3、大横杆计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度验算。(1)荷载值计算小横杆自重标准值：0.0312 X 1.2=0.037KN ;脚手板的荷载标准值：0.35 X 1.2 X 1.2/2=0.252KN ;活荷载标准值：3X 1.2 X 1.2/2=2

5、.16KN ;荷载计算值：P=(1.2 X 0.037+1.2 X 0.252+1.4 X 2.16 )/2=1.69KN(2/抗弯强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的弯矩和，最大弯矩为max遊 7PI 2 0.0312 1.2 2I = 25 40 257 1.69 1.240=0.36KNLm抗弯强度。=MWW=0.36 X 106/4240=84.9N/m 用 V f =205 N/mm 2满足要求(3)挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载标准值最不利分配的挠度和大横杆自重均布荷载引起的最大挠度为0.677ql4 _ 0.677 0.031

6、2 1.2 4 1012100EI - 100 2.06 1 0 5 1 0.19 1 0 4=0.02mm集中荷载标准值为 Pk=0.037+0.252+2.16=2.45KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度值为3 3 121.146PJ 1.146 2.45 1.2 10100EI 100 2.06 1 0 5 1 0.19 1 0 4=2.31mm故最大挠度和为 v二力+V2 = 0.02 + 2.31 = 2.33mmV =l/150=10mm 与 10mm 满足要求。4、扣件抗滑力计算小横杆自重标准值：0.0312 X 1.2=0.037KN ;大横杆的自重标准值：0.0312

7、 X 1.2=0.037KN ;脚手板的荷载标准值：0.35 X 1.2 X 1.2/2=0.252KN ;活荷载标准值：3X 1.2 X 1.2/2=2.16KN ;荷载计算值：R=1.2 X ( 0.037+0.037 ) +1.2 X 0.252+1.4 X2.16=3.42KN V Rc=8kN,满足要求。5、立杆计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.155考虑脚手架整休稳定因素的立杆计算长度系数口= 1.53立杆步距为 1.5m，立杆计算长度 l 0 =k卩h=1.155 X 1.53 X1.5=2.65m立杆长细比入=1。/i= 2650 -16.01 = 165立杆

8、长细比入=165 入=210,满足要求。（2 ）荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷载。 其中:1）脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重： gk=0.1291kN/m脚手架结构自重：2 你二 gk*H=0.1291 X 24=3.1kN2）构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护 设施的自重脚手板自重：0.35 X 1.2 X 1.2 X 7/2=1.76KN安全网自重：1.2 X 24X 0.002=0.06KN则构配件自重：Ns2k=1.76+0.06=1.82KN3）活荷载包括：施工荷载： Mk=1.2 X 1

9、.2 X2X 3/2=4.32KN风荷载：2 0.7 ?lw0=0.7 X 1.32 X 0.84 X 0.4=0.31KN/m由风荷载设计值产生的立杆段弯矩0.85 1.4w klah1020.85 1.4 0.31 1.2 1.5 2=0.099KNLm10(3) 确定轴心受压构件的稳定系数计算长度 10 =k a h=1.155 X 1.53 X 1.5=2.65m长细比入=b/i= 2650 - 16.01 = 165查表可得=0.259(4)立杆稳定性验算 不组合风荷载时，N=1.2(N Gik+ Ns2k) + 1.4 艺 Nq=1.2 X (3.1 + 1.82 ) + 1.4

10、X 4.32=11.95KN ,3 2 2N/ (A) =11.95 X 10/(0.259 X 397) =116.2N/mm=1.2 X( 3.1 + 1.82 ) +0.85 X 1.4 X 4.32 = 11.04KN11.04 1 0 0.099 1 0 -130.7N /mm 2v f=205 N / mm0.259 397 4.24 10 3要求。6、连墙件计算(1)扣件连接抗滑承载力验算连墙件轴力设计值为：Nl*lw No =1 硼入 N。=1.4 0.31 4.5 3 5=10.86KN V NA2 8 = 16KN(2)连墙杆稳定承载力验算连墙杆的计算长度取脚手架内侧立杆距

11、墩身的距离，即 10=0.8m,Nl 10.86 10 3A 0.852 397长细比入=1。/i= 800 - 16.01=50 V 入=150,查表可得 =0.852满足要求2 2=32.1N/mm f=205 N / mm7、牛腿平台计算(1)分配梁验算分配梁均固定于牛腿之上，现取其中最大跨度的一段分配梁进行 验算分析，计算简图如下图所示。q=OL 28kN/mi 1 i F i -| i | i | i 1 j i i i | i i1 f ! I I | 1 1 | I I1 M * I I 1 r 1 r| Is IMO 血 - 1050LJ050 1PlP2算分计梁配分配梁受脚手

12、架的集中荷载为:P1 = 1.2(N Gik+ NG2k) + 1.4 艺NQk=1.2 X 6.21 + 1.4 X 7.56=18.04KN ；P2=1.2(N GR+ NG2k) + 1.4 艺 M=1.2 X 5.992+1.4 X 6.6=13.66KN ；计算模型如下所示图4分配梁模型BIT衍也5L44?0Ci?H?l卞啊？！占亦咖1-L7V77Qt*QOi由图可知，分配梁最大应力为 足要求(2)牛腿验算以墩柱四角的斜牛腿为例，牛腿所受脚手架的集中荷载为:P1 = 1.2(N Gik+ NG2k) + 1.4 艺 Nq=1.2 X 6.8+1.4 X 8.64=20.26KN ；P2=1.2(N GR+ Ng20 + 1.4 艺八=1.2 X 9.44+1.4 X 15.12=32.5KN ;牛腿计 算模型如下图所示。8图5牛腿计算模型