外脚手架方案.docx

1、外脚手架方案落地式脚手架施工方案编制： 审核： 批准： 落地式脚手架施工方案一、 总述：1、 工程概况：2、编制依据：建筑施工安全检查标准 JGJ5999建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ1302001实用五金手册钢结构工程及验收规范 GB50205-2001建筑结构施工手册2、 适用范围：本方案适用于紫竹星苑2#楼工程脚手架。二、 脚手架搭设方案：1、 材料要求：1.1钢管宜采用力学性能适中的Q235A钢，其力学性能应符合国家现行标准的483.5焊接钢管，钢管自身无锈蚀，无弯曲，无烂口，并刷防锈油漆，严禁钢管上打孔。1.2扣件符合GB978-67可锻铸铁分类及技术条件，螺栓、螺母、

2、垫圈符合GB700-79普通碳素钢技术条件中A3规定，螺栓扭力达650Nm时，不发生破坏。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应小于5mm。1.3密目网、竹架板：应具有产品出厂合格证及复试合格。2、 脚手架搭设要求2.1、根据紫竹星苑2#楼工程结构形式及项目部总体进度安排和现场实际情况，决定2#楼工程采用落地式双排钢管脚手架，待基础回填完毕50mm砼垫层达到强度后从开始搭设落地式脚手架。2.2、架体采扣件式钢管脚手架，采用483.5钢管，立杆横距1050，纵距基本控制在1600mm(详见布杆平面图),步距1500。架体总高32.500米。3、脚手架搭设3.1、脚手架基础3.1.1、散水垫层作为架

3、体基础，垫层厚度比架体宽200。立杆下必须垫200宽，50厚木板作为架体底座。3.1.2、在架体200mm外为设排水沟，排水沟设挡水墙，以防雨水浸泡架体基础。如架体基础外地坪排水畅通时可不设排水沟，架体外需有宽度不小于600斜坡以免雨水浸泡外架基础。如下图：3.2立杆：1、立杆上的对接口件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设置在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主接点的距离不大于步距的1/3;2、立杆选用3.5、4.5m、6.m钢管纵向排列布置，立杆接长采用对接扣件。3、主立杆要求垂直度偏差不大于全高的1/400，脚手架设纵横向扫地杆，纵向扫地杆设

4、在底座上平面200mm处的立杆上，横向扫地杆设在纵向扫地杆下面，并用直角扣件固定在立杆上。4、主立杆要求垂直度偏差不大于全高的1/400，脚手架设纵横向扫地杆，纵横向扫地杆设在距基础上平面200mm处的立杆上，横向扫地杆设在纵向扫地杆下面，并用直角扣件固定在立杆上。3.3水平杆：1、脚手架步距1800，从一层结构面向下，向上排。距基础200处设扫地杆扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。纵向水平杆设在立杆内侧、横向水平杆设在靠近立杆的大横杆上用直角扣件固定；，水平杆在转角处必须交圈（形成井字形结构）。2、纵向水平杆必须选用三种不同长度的钢管交错布置，并满足相邻两接头不在同步同跨内

5、。3、横向水平杆外露于立杆100，横向水平杆必须用两个直角扣件牢固地扣在纵向水平杆上。靠墙一端外伸长度为杆件端头距建筑物保持100mm的距离。4、作业层的横向水平杆应根据脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。3.4剪刀撑：1、剪刀撑按立面图布置，每组跨越立杆根数在57根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6 m，斜杆与地面的倾角应在4560之间，并且斜杆必须落地，杆件接长采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并用等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。2、小转角处宽度小于3000立面采用“之”字撑设置。3、剪刀撑应在外架的侧立面整个长度

6、和高度上连续设置剪刀撑。3.5、连墙杆1、连墙杆按二步三跨设置，在每层楼边梁梁上埋设483.5钢管，用以固定连墙杆。如下图：2、预埋钢管与连墙杆采用直角扣件连接，旁边增设抗滑扣件以抵抗风压。3、遇到框架柱时与框架柱连接。连墙杆应采用刚性连接随脚手架的升高设在靠近立杆300mm的范围内。呈水平垂直与墙面设置，也可与脚手架连接的一端稍微下斜，不允许向上翘起。3.6、脚手板：1、每层作业层设一道脚手板，在一层顶（二层结构面）设第一道脚手板作为隔离防护层，随着架体搭设高度的增加，并在四层结构面架体设设脚手板防护隔离层。脚手板必须满铺，变形、松散、腐朽、烧伤的脚手板禁止使用。脚手板接头处需设两根横向水平

7、杆，脚手板外伸长度为130150mm，脚手板对接处外伸长度的和不应大于300mm。2、在脚手架外立面用密目安全网满封。作业层外侧设1.2m的护身栏杆，并在护身栏杆与脚手板高度0.6m处加设一道栏杆以加强作业层外侧的防护。为了加强作业层密目安全网耐穿透力，在该层再设一道1.2m高的小目安全网。在作业层的外立杆内侧纵向连续设置1820cm高、3cm厚的木板作挡脚板。3.7、门洞1、洞口处设置的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心距中心节点的距离不应大于150mm 。2、洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；3、增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。4、挑空一

8、根立柱时，可采用下图：4、其他要求1、脚手架使用的立杆、纵横向水平杆均用黄色油漆涂刷，剪刀撑、护身栏杆、连墙件均采用黑黄双色油漆分段涂刷，其间隔为300mm一段。2、防护隔离层外立面用三合板按其几何尺寸平铺封闭，并用黑黄双色油漆分段斜刷，其间距为300mm一段，斜向倾角为45。首层防护隔离层用竹串片满铺，竹串片满铺下面挂密目网，密目网必须绷紧，架体与建筑物空隙采用木工板斜置，封闭空隙。3、密目安全网选用国家指定的生产厂家的产品，规格为15006000mm，并具有阻燃能力。三、 拆除1、 拆除前的准备工作：1.1、认真清理架体上的所有悬浮物及障碍物并保证清理过程中被清理物不得翻倒、抛掷到地面。1

9、.2、对架体的每个节点、连墙杆、支承件进行认真的检查，对不合要求的加固、补充完善。1.3、对参加拆除的操作人员进行系统的安全技术交底。2、 拆除时的防护措施：2.1、拆除现场设警戒区，配专人负责警戒工作。2.2、停止拆除区域内所有施工，待外架拆除完毕后方可进入该区域作业。2.3、拆除工作由架子班长或持证上岗的架子工指挥。3、 拆除作业时的工作程序：3.1、拆除人员进入工作岗位后，再次对各部位的完好状态进行一次检查，确认无误后方可作业。3.2、拆除工作按搭设的反程序进行：安全网护身栏杆踢脚板最上一组剪刀撑连墙杆小横杆大横杆立杆3.2、拆除时必须按规定逐层循环作业，不允许分立面拆除或踏步式拆除，认

10、真做到一步一清、一杆一清。3.4、所有连墙杆、剪刀撑必须随脚手架的拆除同步进行，不准先行拆除。3.5、每班作业完后，必须对存留的架体进行检查，对不稳定的部位加固后方可离开。3.6、对拆下来的材料不得随意朝下投掷，有组织地输送到地面分类堆放。3.7、每个参加作业的人员必须严格遵守操作规程，作业时必须按规定正确使用安全带，戴好安全帽。四、 安全措施1、 脚手架搭拆必须由持上岗证的专业架子工承担，凡有高血压、心脏病及不适应高处作业体征的人员不得上架操作。2、 搭拆作业前，必须检查个人的安全防护用品是否完好，着装是否紧凑，工具袋等必需用品是否齐全完备，待一切确认后方可进入作业区作业。3、 在搭拆脚手架

11、过程中，所有杆件、施工材料不得随意堆放在脚手架上，必须将每一个杆件固定牢固后再搭设下一个杆件或拆除运送到安全地方后再拆下一个杆件。架体上不得存放任何悬浮材料。4、 不准利用架体作垂直吊拉运送材料的支架。5、 操作人员必须步调统一，设专人指挥。当两人共同搭拆同一杆件时必须互相呼应，确认无误后方可进行作业。6、 在夜间、雨雪、强风天气严禁外架作业。五、 脚手架使用及管理：1、 架体搭设完毕后需经设计人员、工长、安全员、架子工班长共同验收，合格后多方签字交付使用。不合格者严禁投入使用。2、 搭设好的脚手架不准任意拆改架体，如确需改动，须经工程技术人员重新设计后按设计要求改动。3、 外架主要是按装饰用

12、脚手架来考虑的，在主体施工过程中是用于防护的，所以不得在外架上集中堆放施工材料，其允许荷载值不大于2000N/m2。4、 在施工过程中，施工员、安技员、安全值班人员要经常巡视检查，连墙杆、大小水平杆、立杆、剪刀撑等的扣件是否有松动，各部杆件、脚手板是否有拆除现象等。如发现问题及时采取措施加固。5、 在放假、雨雪、强风天气后要组织人员专门对外架进行检查，确认无误后方可继续使用。六、落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.70米，立杆

13、的横距1.05米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.40米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 1、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.1、均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.700/3=0.198kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.700/3=1.700kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20

14、.198+1.41.700=2.664kN/m 小横杆计算简图 1. 2、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.6641.0502/8=0.367kN.m =0.367106/5080.0=72.272N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。 1.3、挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.198+1.700=1.937kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.9371050.04/(3842.06105121900.0)=1.221mm 小横杆的最大挠度小

15、于1050.0/150与10mm,满足要求! 2、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 2.1、荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.700/3=0.208kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.700/3=1.785kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.208+1.41.785)/2=1.399kN 大横杆计算简图 2.2、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均

16、布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.7002+0.2671.3991.700=0.645kN.m =0.645106/5080.0=127.066N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 2.3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381700.004/(1002.060105121900.000)=0.09mm

17、 集中荷载标准值P=0.040+0.208+1.785=2.034kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8832033.5701700.003/(1002.060105121900.000)=7.49mm 最大挠度和 V=V1+V2=7.578mm 大横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求。 3、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 3.1、荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038

18、1.700=0.065kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.700/2=0.312kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.700/2=2.678kN 荷载的计算值 R=1.20.065+1.20.312+1.42.678=4.202kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 4、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的

19、结构自重标准值(kN/m)；为0.1337 NG1 = 0.13432.5=4.36kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.700(1.050+0.200)/2=1.487kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.7004/2=0.510kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.70024.350=0.207kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =6.56k

20、N。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.00021.7001.050/2=5.355kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.6701.200 = 0.491kN/m2。 考虑风荷载时,立杆

21、的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 5、立杆的稳定性计算: 5.1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.235kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度

22、(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 154.65 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求。6、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.

23、4 wk Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.491kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.603.40 = 12.240m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 8.413kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 13.413kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.58的结果查表得到=0.97； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 97.082kN NfNl，连墙件的设计计算满足要求。 7、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 56.20 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.05 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 160.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00 地基承载力的计算满足要求。