陶二矿回风下山长环形支架耦合加固方案锚杆距.docx

1、陶二矿回风下山长环形支架耦合加固方案锚杆距邯郸矿业集团陶二煤矿新南总回风下山长环形支架耦合加固设计方案河北工程大学矿山工程研究所2011年7目 录1 概 况 11.1 工程地质概况 11.2 新南总区回风下山原支护设计概况 22 回风下山围岩变形破坏分析及治理思路 42.1 回风下山围岩变形破坏分析 42.1.1 现场巷道围岩变形情况 42.1.2 初次支护形式评价 42.1.3 底臌成因 42.1.4 现场巷道围岩变形破坏分析 52.2 巷道底板及巷帮破坏深度计算 52.3 回风下山治理思路 63 回风下山长环形支架支护设计方案 83.1 回风下山支护设计 83.1.1 回风下山顶帮锚网索支

2、护设计 83.1.2巷道围岩注浆加固回风下山 93.1.3长环形支架二次支护及支护时机确定 94 施工工艺及顺序 124.1 巷道扩断面施工 124.2 喷浆施工 124.3 打锚杆锚索挂网施工 124.3 长环形支架施工 134.4 注浆工艺过程 134.4.1 前期准备工作 134.4.2 钻孔施工 134.4.3 具体注浆施工工艺 134.4.4注浆监控和质量检查 155 矿压监测 176 支护材料概算 201 概 况1.1 工程地质概况冀中能源集团陶二煤矿属国有煤矿，位于邯郸市以西15公里处，是集团公司下属的集煤炭生产、洗选加工和发电于一体的重点煤矿。陶二煤矿于1982年投产，年设计生

3、产能力90万吨，近几年通过技术改造，核定年生产能力达到150万吨。该矿交通条件便利，其中邯长（邯郸长治）铁路和309国道横穿井田中部。陶二矿南采区回风下山位于矿井南部，巷道埋深为644835.2m，水平标高为520m711.2m，属于深部开采，见图1.1。新南总区回风下山下部与扩大区井底车场绕道相连，下部与新南总区总回风巷相通，设计服务年限20年。该巷道于09年3月底竣工，目前已经过两次主要以起底为主的维修。回风下山沿着2#煤底板掘进，距离2#煤底板约在7m15m之间，总工程量为450m，巷道坡度约19。回风下山所在层位为粉砂岩，厚度15.6m，底板主要为粉砂岩，厚度为1321m，裂隙发育，较

4、软，含黄铁矿、钙质结核；夹层为0.4m的薄层泥岩，极软、易破碎，见图1.2。图1.1 回风下山平面位置关系图图1.2 回风下山围岩柱状图1.2 新南总区回风下山原支护设计概况回风下山设计断面为直墙半圆拱形巷道，净断面4500mm3550mm，巷道顶和两帮采用锚梁网喷联合支护。支护参数：222400mm螺纹钢锚杆，间排距700mm700mm；拱顶锚索每排布置3根，间排距1800mm1400mm；锚杆间使用梯子梁连接，锚索间使用纵向梯子梁连接；表面喷射120 mm厚的混凝土，见图1.3。图1.3 回风下山原支护设计经课题组现场勘查发现，回风下山全断面变形严重，表现巷道底臌量在1.52m左右，两帮收

5、缩量达1m左右，特别是靠近轨道巷一侧帮部变形量较大，腰线以下部位浆皮出现撕裂，宽度为2030cm，顶板下沉量为0.8m左右。巷道下部底板涌水量较大，该巷道已经维修过2次，巷道浅部围岩仍破碎严重，网兜较多。现巷道断面高度为1.62.3m，腰线部宽度2.53.5m，见图1.4，巷道断面的较大变形严重影响了煤巷的生产与安全。图1.4 回风下山原巷道轮廓与现轮廓对比图2 回风下山围岩变形破坏分析及治理思路2.1 回风下山围岩变形破坏分析2.1.1 现场巷道围岩变形情况2011年3月30日，课题组下井勘查了扩大区回风下山变形破坏情况，发现巷道底臌和围岩变形主要表现为： 底板整体同步底臌，底臌量约0.52

6、m不等。 巷道顶板和两帮变形严重，顶板下沉量平均0.8m，两帮变形量平均为1m，巷道表面围岩破碎严重，金属网出现“网兜”凸起现象。特别是靠近新南总轨道下山侧巷帮墙体剪切破坏明显，分析认为主要是由于底臌致使墙体破坏。 巷道中、下部流水较为明显，虽然有管道导流，但由于水量较大，排水不及时，造成底板围岩遇水弱化，底臌比较严重。2.1.2 初次支护形式评价巷道围岩发生剧烈变形，顶板较为完整，两帮移近量大，底臌严重，围岩在各个方向都产生了较大的松散破碎圈。然而在两帮变形破坏过程中，发现多处锚杆整体外移，这说明单一的锚杆支护没有起到有效控制围岩变形的作用。由于岩巷成形不太好，且所采用的焊接钢筋网孔径比较大

7、，出现部分锚杆托盘悬空现象，钢筋网接顶不密实，这样的围岩一旦发生碎涨，就出现“网兜”或锚杆托盘“嵌入”等现象，从而造成锚杆支护系统失效。原施工巷道仅对底板水进行抽放，而对底板却没有进行支护，导致巷道底板遇水膨胀，底板变形严重。由于围岩易破碎和风化，巷道开掘后封闭围岩的时机及复喷的时机选择非常关键。因此，可采用锚索束注浆+长环形支架耦合加固围岩，增大岩体破裂面的黏聚力，提高围岩自身承载能力。2.1.3 底臌成因巷道底臌主要由以下几个方面的因素引起： 底板岩层弹塑性变形。巷道开挖使得底板岩层局部和部分卸载，随即将产生弹性恢复；同时，部分岩层应力超过其屈服强度后，也会产生塑性变形。 底板岩层扩容。岩

8、层破坏势必造成岩层体积扩容，因而扩容变形是引起巷道底臌的主要原因。 底板岩层遇水软化。岩层进过长时间浸泡后，会产生一定的体积膨胀，特别是当岩层含有蒙脱石、伊利石等矿物时，膨胀效果将会更加明显，加剧了底板变形。 底板岩层流变。底板岩层流变导致底臌量随着时间的推移不断增加、岩层强度不断降低。在软岩巷道中，底臌的时间效应表现尤为突出。 扩大区2#煤属于突出煤层，瓦斯压力将近5MPa，煤层中本身高应力没有释放，内部存在高应力，造成围岩变形持续时间长、变形较大。2.1.4 现场巷道围岩变形破坏分析通过现场调查，目前新南总区回风下山已经掘进施工完毕的巷道表现出变形破坏严重，巷道整体变形超过1m。另外该巷道

9、已经进行了2次起底维修。形成此种状况的主要原因如下： 回风下山埋深在644835.2m之间，井底车场711水平巷道的实测地应力数据显示该区域地应力较大，特别是水平地应力较大（最大水平主应力：31.13MPa，最小主应力：13.06MPa，垂直主应力：15.7MPa），说明构造应力影响显著，虽然水平地应力方向与巷道轴向近似平行，但在高应力环境下巷道围岩仍表现为工程软岩的特性。 巷道底板表面有流水与底板岩层接触，粉砂岩中含泥质成分，遇水后降低了围岩强度。 回风下山原支护方案只考虑顶板和两帮的支护，巷道底板无支护，碎裂底板自由变形，没有得到限制。2.2 巷道底板及巷帮破坏深度计算巷道底板围岩破坏深度

10、主要与巷道断面形状、巷帮塑性区宽度、埋深、支护形式、围岩性质等有关，巷帮中应力向底板转移通道在巷帮塑性区深部，所以通过公式计算确定巷帮塑性区宽度，后通过公式确定巷道底板破坏深度。由极限应力平衡方程可得巷帮的塑性区宽度为： 式中x巷帮的塑性区宽度，m；m巷道的高度，3.55m；A 侧压系数，取泊松比=0.25，则A=u/(1-u)=0.34； 围岩界面的内摩擦角，取20；C 围岩界面的粘聚力，1.4MPa；k 应力集中系数，取3； 岩石平均容重，25KN/m3；H 巷道埋深，700m；Px 支架对巷帮的支护阻力，一般为0.10.2MPa，取0.2MPa； 由塑性滑移线场理论可求得巷道底板塑性破坏

11、带的最大深度h。解得 x=1.4m； 式中x 巷帮的塑性区宽度，m； 围岩界面的内摩擦角，取20；解得 h=3m；N.布什曼从很多模型中得到巷道底板最大破坏深度与巷道宽度有关，一般巷道底板最大破坏深度带深度为h=N*L 式中L 巷道宽度；N 破坏系数，一般N=0.50.75。巷道破坏深度在2.253.375m之间。通过公式、取破坏深度大值，确定回风下山巷道底板破坏深度3.4m。2.3 回风下山治理思路对于回风下山底臌量大，帮侧变形严重，提出采用“双壳”支护巷道的思想，见图2.1。通过采用高强锚杆、锚索支护巷道围岩，并施加较大预应力，使支护体结构与围岩耦合成一体，提高围岩的骨架承载能力，使巷道周

12、围形成第一应力承载壳；利用封闭式长环形支架较大的增阻和可缩性能，对巷道围岩进行二次支护，形成第二应力承载壳，再次提高支护结构对围岩变形的抵抗能力。长环形支架的特点为： 对顶板不均匀应力适应性强。当围岩作用支架下的压力达到一定值时，支架便产生屈服缩动，从而避免了支架受压过载导致失效； 由于支架本身是一个闭合体，其承载能力较拱形、梯形支架有较大提高，对巷道两帮和底臌具有较好的控制能力； 提高了对底板的支护阻力。对底板提供较高的支护阻力以后，将产生两个作用，一是使巷道底板岩体从两向应力状态成为三向受力状态，提高底板岩体的强度极限；二是当底板岩体遭到破坏以后，可以阻止底板破碎岩石向巷道自由空间挤出，减

13、少底板变形量，控制底臌。图2.1 双壳支护效果示意图深部巷道的地应力增加，导致巷道围岩塑性区和破碎区范围增大，尤其在邻近巷道和底板水的作用下，支承应力和围岩变形量急剧增加。采用“双壳”思想能系统地从围岩深部到到浅部控制围岩变形，减少塑性区破坏范围，从而提高巷道的稳定性。3 回风下山长环形支架支护设计方案为了适应高水平应力的影响，减轻底板破坏程度，使支护体和围岩耦合成相互平衡结构，达到控制底板较大变形的目的，采用锚网索+长环形支架（U钢）二次支护方案。3.1 回风下山支护设计支护原则：高阻让压，强化围岩，二次支护。实施方案步骤：高强锚杆、锚索协调支护系统；围岩注浆，提高破碎区岩体强度；采用全断面

14、长环形支架控制围岩，永久支护。3.1.1 回风下山顶帮锚网索支护设计首先根据巷道断面要求进行扩帮、挑顶、卧底，使巷道断面达到设计要求，即5200mm5000mm（宽高），然后进行锚网索支护，见图3.1。图3.1 巷道断面初始支护示意图锚杆：采用超强螺纹钢锚杆，规格为222400mm，破断强度为335KN，间排距800mm800mm，每排布置13根，锚固剂为Z2360两支，锚固段长度为1.5m，锚杆预紧力为300Nm。锚杆托盘：采用130mm130mm的钢板托盘。锚索：顶板采用3根17.88000mm的预应力锚索，间排距2000mm1600mm，每帮使用1根预应力锚索，长4200mm，布置在巷道

15、腰线位置，离底板高度为1300mm，锚索每排布置5根，锚索预紧力为100KN。每根锚索使用锚固剂Z2360三支，锚固长度为1.8m；锚索托盘为250mm250mm16mm的高强度球形托盘。梯子梁：由14#钢筋制作而成，即用矿下现有的规格为4.4m，1.6m，0.8m的梯子梁。钢筋网：钢筋网规格为1250mm950mm，网格100mm100mm，搭接长度为150mm。3.1.2 巷道围岩注浆加固为减小底板水渗流作用对巷道的影响，采用底板注浆来阻隔水源的流通渠道，达到封闭底板围岩，提高底板围岩自身支承强度，减小围岩变形的目的。考虑到岩体浆液渗透距离，便于注浆孔施工和进行注浆工作，注浆孔布置参数为：

16、底板每排布置4个注浆孔，顶板3个，两帮各2个，孔径均为42mm，浆孔顶板、两帮均长4000mm，底板为3500mm。注浆孔间距为1800mm3200mm，见图3.2。图3.2 巷道注浆孔布置示意图3.1.3 回风下山长环形支架二次支护及支护时机确定长环形支架采用四节U36型钢搭接而成，每节长4400mm，中心弯曲半径为1200mm，两端水平长度为3700mm，见图3.3、3.4。图3.3 巷道长环形支架支护示意图图3.4 长环形支架每节参数示意图支架排距为800mm，与锚杆支护排距相对应，支架之间采用扁钢作为拉杆连接，扁钢长为700mm。支架搭接处采用下限位式双槽夹板（卡栏），见图3.5。双槽

17、夹板式连接件应采用质量较好的材质制作而成，对螺栓要进行热处理，提高其强度。二次支护时机是决定巷道维护效果的关键因素。二次支护过早将难以抗拒围岩的初期强烈变形，支护过晚，围岩破坏程度加剧，其自身承载能力又会急剧下降。基于巷道底板已翻修过两次，围岩变形基本稳定，长环形支架可在锚网索支护后直接进行。 图3.5 U型钢搭接处断面示意图4 施工工艺及顺序回风下山加固施工工艺包括巷道扩断面、支护、注浆三大部分。本次巷道修复施工顺序是扩断面挂网、安装锚杆锚索喷浆全断面注浆架棚填平底板。4.1 巷道扩断面施工首先根据巷道断面要求进行扩帮、挑顶、卧底，使巷道高度达到设计之初的断面，即5200mm5000mm。同

18、时对围岩表面锚杆、锚索等支护构件进行处理，保证断面表面平整。4.2 喷浆施工回风下山修复过程中需要实施一次喷浆，喷浆厚度为40mm，主要是封闭围岩，减少注浆漏浆量。喷浆使用陶二矿现有的PC50喷浆机。喷浆用425#水泥；黄砂：中粒；小石子：米石；水泥：黄砂：石子=1:2:2；速凝剂的掺入量为水泥用量的5%。喷层的质量对注浆影响很大，实践中常发现由于喷层不完整，破裂面不规则而导致的漏浆，并很难堵漏，随漏浆量的增加浆液向裂隙内的渗透逐渐停止，不能保证有效的注浆量和渗透范围。注意事项： 喷浆时要保证顶板不掉矸石伤人，严禁空顶作业。 喷浆嘴垂直距岩面约1.0m左右，不准喷浆嘴对人，若管路或喷嘴堵塞，只

19、准喷头向下敲击，震动导通。喷浆时要戴好劳动保护用品，必要时采取局部捕尘措施。 喷浆后先停料、水，再用压风吹净机内余料，并下油。4.3 打锚杆锚索挂网施工基本支护的作业顺序：先拱顶，后两帮，最后底板。锚杆支护施工：打顶部锚杆眼挂绳并安装顶部锚杆打两边其余锚杆眼和安装锚杆及挂绳打帮锚杆眼及由下向下安装并挂网。锚杆支护施工步骤：打锚杆眼下树脂锚固剂送锚杆进钻眼并搅拌安装托盘预紧。锚索支护施工步骤：打锚索眼下树脂锚固剂送锚索进钻眼搅拌安装托盘张拉。使用7655型风锤对全断面打眼。注意事项： 打锚杆时要尽量垂直于岩层层理面或巷道围岩，夹角不得小于75，严禁打穿皮锚杆，按规定标好眼孔位置，做好标志，特别是

20、注浆锚杆要安设得横平竖直。 打锚杆孔时，施工人员站在钻机两旁以防断钎伤人。 安锚杆前，要将孔内积水、岩粉用压风吹净，吹眼时，施工人员站在孔一侧施工，眼孔方向不得有人。 安装锚杆时要把树脂药卷送入孔底，再安下锚杆，对不合格锚杆，应重新补打。4.3 长环形支架施工施工顺序为：安装两节底板U钢下卡栏架设左侧U钢下卡栏架设右侧U钢下卡栏。为了保证支架间连接的强度，避免卡栏螺栓被剪断，因此，每两节支架用3个卡栏，每个断面用12个卡栏。安装每两架支架之后，在每节支架的中心部位用两道扁钢作为拉杆固紧，每两架用扁钢8根。支架与围岩之间的空隙用木板填实，确保支架稳定。4.4 注浆工艺过程注浆工艺过程为：施工准备

21、钻孔安装注浆管开泵注浆清洗设备。4.4.1 前期准备工作注浆施工前检查好风、水、电等管路和线路系统。 首先按设计要求将施工所用的凿岩机、注浆泵、搅拌机运到现场； 将压风（压力不低于0.5MPa，风量不低于30m3/min）、清水（压力不低于0.4Mpa，有效流量不低于50m3/h）接至施工作业现场。4.4.2 钻孔施工 施工质量要求：施工时倾角、间排距、孔深等参数应尽量符合设计要求，一般角度误差不超过5，间距误差不超过300mm。遇有特殊情况可由现场技术人员指导作适当调整； 全断面采用7655型风锤施工。4.4.3 具体注浆施工工艺1水灰比、材料注浆材料是注浆技术中一个不可分割的部分，浆液的可

22、注性及其力学性能是决定注浆效果的关键因素。注浆材料的选取主要考虑加固效果和经济效益两个方面。本次注浆采用425#硅酸盐水泥添加ACZ水泥注浆添加剂作为注浆原料。添加剂用量为水泥量的8%，水灰比为2:1。2注浆量及泵压影响注浆量的因素很多，包括围岩破碎程度、注浆材料、施工队伍的技术水平、注浆压力等。但并非注浆量越多越好，保证合理的注浆量需要遵循一定的原则。主要从以下两个方面考虑，一是控制泵压，注浆时泵压要求不低于7MPa，注浆压力根据实际注浆情况调整；二是注浆时发现相邻钻孔跑浆停止注浆。3注浆泵注浆压力泵使用陶二矿现有的注浆泵。4注浆工艺及流程 首先在注浆施工地点接好风、水管路，安设注浆泵、搅拌

23、机。 水泥浆的配比为，水灰比2:1，加入ACZ-水泥注浆添加剂，添加剂用量为水泥量的8%，水泥使用425#普通硅酸盐水泥，搅拌均匀后立即进行注浆。灰浆比例根据巷道裂隙状况适当调整浆液配比。 注浆施工时一次注孔数量根据现场注浆效果确定。注浆完毕后，根据观测结果确定是否复注及复注位置，需要复注的重新打眼进行复注，从而保证施工质量。注浆工艺系统布置图见图4.4。注意事项： 打钻、注浆人员在施工期间必须佩戴防护眼镜、橡胶手套等防护用品。作业场所必须备有一定量的清洁用水。 封孔时不能正面面对，必须在注浆管内脉冲压力释放后再开启注浆阀门。 与打钻、注浆无关人员及注浆前方观察人员，必须在注浆加固区域6米以外

24、，远距离观察，并佩戴好相应防护用品，随时与司泵人员取得联系。 司泵人员密切注意泵的压力和吸浆量的变化，随时与前方观察人员联系。 配浆人员应保持浆液不吸空，随时观察泵的吸浆情况，保持配比适中。 注浆完毕后，应立即用清水清洗管路，清洗完毕后应将泵、管路等摆放整齐。图4.4 注浆工艺系统布置图 进行打眼、埋管、封孔、连管等作业时，应预先检查周围安全状况，尤其检查工作地点顶板维护情况，不可违章作业。 注浆时连接管路的扁销必须使用正规的扁销。 施工前，施工地点要敲帮问顶，排除顶、帮浮矸危岩后，再打眼、注浆施工。 一旦发现有岩壁松动、跑（漏）浆、注浆压力突然骤降等异常情况，应立即停止注浆，查明原因，采取措

25、施后才准恢复注浆施工。 任何参与注浆人员必须熟知要加固地点相关的作业规程及操作规程要求，熟悉避灾路线并保证在实际工作中严格遵守。 注浆过程中如发生少量漏浆，用快硬水泥、废旧布袋、黄泥等封堵。如漏浆量大，可暂停注浆，待浆液初凝后再注。 为了提高注浆质量和防止跑浆，应严格按设计的注浆压力、注浆时间和注浆量指标控制注浆，只要有两项指标达到规定阈值就停止注浆。 已注好的眼孔应待浆液初凝后卸下封孔器，并适当清洗备用。当不能及时注浆时，应清洗混合段浆液，以防固结。 每班注浆结束后彻底清洗注浆系统及封孔器，巷内设水沟排放清洗污水，禁止巷内大量积水。4.4.4注浆监控和质量检查注浆加固围岩是一种隐蔽性很强的工

26、程技术，除按设计要求进行施工外，还必须加强注浆过程中的监测监控和注浆以后的质量检查。注浆过程中通过掌握注浆量、注浆压力变化及渗透范围来实现监测监控。拌料筒内壁有刻度标志，可以较准确地记录单孔的注浆量。通过初期不同孔位注浆量的多次记录，能够基本掌握其变动范围，指导以后的注浆工作。注浆泵进气压力端、调压阀输出压力端和浆液混合至注浆封孔管端设有压力表，可以准确记录浆液输出压力及浆液渗透过程中阻力增加而引起的浆液压力变化情况。经过实践可以确定各种巷道条件下适宜的注浆终压。单孔注浆时，注浆时仔细观察孔周围岩体变化及渗透情况，结合周围打钻孔检查渗透范围，了解注浆孔周边的渗透规律。井下试验中总结出一套简便易

27、行的综合监测技术：通过试验确定注浆终压后调定；密布注浆孔使两排间及断面内注浆孔渗透范围重叠，掌握不同部位单孔注浆量变化范围的情况下采取排间交替间隔注浆方式尽可能反复多注，保证注浆效果。5 矿压监测矿压监测是反应设计合理性的主要指标，因此必须进行矿压观测。主要对围岩变形状况，以获得支护体和围岩的位移和应力信息，从而判断回风下山加固支护设计的合理性和可靠性，巷道围岩的稳定程度和安全性。进而根据监测信息，修改初始设计，使其逐步趋于合理。回风下山巷道矿压监测进行表面位移监测、深部多点位移观测、锚杆锚索受力观测。 巷道围岩表面位移收敛观测当巷道断面形成后，立即布设围岩表面收敛测站，测量并记录测站位置、断

28、面特征。在巷道内每隔20m布设一个收敛量观测断面站，试验巷道设测站布置不少于两个，同一测站安设两个监测断面，两监测断面沿巷道轴向间隔1.02.0m。采用十字布点法安设表面位移监测断面（图5.1），在顶板中部垂直方向和两帮水平方向安装测钉。按设计的测线进行测量，要求每个测站量测两次，记录后取平均值，并按要求填写素描记录。图5.1 巷道围岩表面位移观测仪布置示意图 巷道围岩深部位移观测为了检查支护参数和支护方式的合理性，及时了解巷道围岩深部（1.5倍巷道宽度范围内）的位移和离层情况，需要进行巷道深部围岩位移观测。采用多点位移计在钻孔中没深度安设基点，用测量各基点在不同时间段内的位移值。当巷道断面形

29、成后，立即钻孔，布设观测断面和基点，在巷道内每隔20m布设一个观测断面，每条巷道设三个观测断面，图5.2。 锚杆、锚索受力监测为了检查锚杆的锚固效果，在井下对不同支护形式、不同断面和不同位置的锚杆进行抽样拉拔试验。拉拔试验的仪器为MLJ20型锚杆拉力计。拉力试验可根据“锚杆质量检验标准”中的有关规定进行。图5.2 巷道围岩深部位移观测示意图支护施工期间，在巷道顶板两帮底板，安装一到两个断面的锚杆锚索测力计，对锚杆、锚索受力状况进行监测。计划安装两个断面，每个断面锚杆锚索各两块压力表。具体布置在顶板和帮各一个压力表，见图5.3。图5.3 巷道锚杆、锚索受力监测示意图 围岩岩块强度测试为比较注浆效

30、果和测定围岩注浆后的强度，分别在返修前和返修后在巷道顶板、两帮及底角取岩心，测定围岩岩块单轴抗压强度和岩块变形破坏曲线，为后续围岩注浆参数提供依据。 钻孔窥视仪为了进一步能直观、清晰地观测围岩内部的破坏情况和松动圈范围，利用钻孔窥视仪分别在返修前和返修后观测围岩结构体变形破坏状况，分析支护参数对围岩结构影响范围，以便能更好的控制围岩破坏变形。 监测要求表面收敛测站安装后，第一个星期为每天观测一次，第二个星期为每23天观测一次，一个月后为每5天观测一次直至稳定。6 支护材料概算回风下山治理方案100 m材料及费用消耗情况，按100米消耗量计算，如表6.1所示。注浆水泥消耗量：注浆索孔平均注浆量按照200Kg600Kg计算，注浆孔为99个，则水泥的消耗量为19.859.4吨，添加剂消耗量按照水泥消耗量的8%计算，添加剂的消耗量为1.584.75吨。材料按最大计算量准备。表1 陶二矿回风下山准备材料一览表序号名称规格单位单位/元100米消耗量费用/元1锚杆222400mm根601638982802锚索17.88000mm根1701923264017.84200mm根150126189003长环形支架每节弧长为4400mm节8585044324324卡栏套541500810005扁钢