架桥机计算书.docx

1、架桥机计算书一、 设计规范及参考文献 2.架桥机设计荷载 三架桥机倾覆稳定性计算 4.结构分析 5.架桥机1号、2号车横梁检算 6.架桥机0号立柱横梁计算 7.1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 8.150型分配梁：（1号车处） 9.0号柱承载力检算 十、起吊系统检算 十一.架桥机导梁整体稳定性计算 十二.导梁天车走道梁计算 十三.吊梁天车横梁计算 一、 设计规范及参考文献（一） 重机设计规范（GB3811-83（二） 钢结构设计规范（GBJ17-88（三） 公路桥涵施工规范（041-89）（四） 公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五） 石家庄铁道学院GFJT-40/300拆装式架桥机设计计

2、算书（六） 梁体按30米箱梁100吨计。2.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载梁重:Q1=100t单个天车重： Q2=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m X1.1=o.74t/m前支腿总重 : Q 3=4t中支腿总重： Q4=2t1号承重梁总重： Q5=34t2号承重梁总重： Q6=34t2#号横梁 Q7=12t梁增重系数取： 1.1活载冲击系数取： 1.2不均匀系数取： 1.1（二）水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为 7 级风的最大风压：2q1 = 1 9kg/mb.非工作计算状态风压，设计为 11 级的最大风压 ;2q 2=

3、66kg/m2（ 以上数据参照石家庄铁道学院 GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书 ）2.运行惯性力： =1.13.架桥机倾覆稳定性计算（ 一） 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支 柱已经翻起， 1 号天车及 2 号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图 1（单位 m）:图中P1=4t （前支柱自重）P2=0.74 X 22=16.28t （导梁后段自重）P3=0.74 X 30=22.2t （导梁前段自重）P5= P4=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实

4、体计算，P6=2 CKnqAi =1.2 X 1.39 X 66X （0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5）x 12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上 5.5m 处M抗=16.28 x 11+20X( 11+4+5) +20x (11+5) =899.08t.mM倾=4X 30+22.2 X 15+10.05 X 5.5=508.275t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M 倾=899.08/(508.275 X 1.1)=1.611.3 1.3 可）2.非工作条件下稳定性计算架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其

5、稳定性见图3。与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有 N=2.26的横向抗倾系数，而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。结论：架桥机稳定性符合规范要求4.结构分析（一） 、荷载取值：桁架及桥面系均部荷载0.67t/节X 1.1=0.74t/节（单边），荷载（100+20X 2）X 1.2=168.00t。其余荷载取值见前。纵向走行天车轮距为2m,当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中力为 （20+6）/4=6.5t，负荷轮压集中力为（6+168） /4=43.5t，架边梁时轮压集中力为（重边）：6/4+168/2=85.5t ,（轻边）6/4=1.5t

6、.吊梁小车轮压集中力 168/4=42t （轮距 1.6m）。（二） 、分析计算：根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限元分析程序 SAP 93来完成。工况取:（1）架桥机前移，（2）1号天车提梁，（3）2号天车提梁，（4）1号天车至跨中、（5）中梁 就位，（6）边梁就位6种工况进行计算，计算得前悬臂端最大挠度 852.6mm考虑到桁架空 多，力卩1.1的系数，852.6 X 1.1=937.86mm,待架孔导梁跨中最大挠度 71mm考虑到桁架 空多，加1.1的系数，71X 1.仁78mm天车横梁跨中最大挠度？28mm导梁结构图见图4各杆件在工况1，5，6的杆件内力见附加图各工况的轴重

7、见图5杆见最大内力汇总表名称计算最大内力（T）允许内力（T）备注上弦杆+232.79272工况1B附近下弦杆-228.02266工况1B附近立杆-90.408119.0工况6C附近斜杆-57.673.6工况6C附近注：受拉为+,受压为-6 种工况各支点最大反力（单边）如下：（单位：吨）支点工况ABC工况12.34598.730工况267.14540.42923.333工况369.1474.9523.14工况445.45777.57140.502工况526.3976.8960.245工况6 重边25.86111.38395.29轻边26.9342.39825.4065.架桥机1号、2号车横梁检算

8、架桥机1号、2号车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为12mm底板厚度为12mm用 1 S.J占图6160X168X14.5两根工字钢做支撑，截面形式如图 6。截面特性如下：查工字钢表有 S=146.45cm,l=68512.5cm42A=145.45X2X 100+12X406X 2=3903 mrn1=68512.5 X 104X 2+12X 406X （560+6） 2X 2=4.49-击计算图示如下图7（单位m）:架桥机在吊边梁对位时由导梁传到横梁的最大压力为 93.75t.1.应力计算两导梁中心距L=5.1m悬臂长度L=1m最大集中荷载P=93.75t横梁支点弯矩：M=93.75X仁9

9、3.75t m则翼缘板应力：腹板最大应力：局部压应力Lz=22X 4+（12+25） X 2=162mm换算应力：2. （1 ）整体稳定性b 0=268-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.5=2.36l/b 0=11600/253.5=45.76 65故不必计算其整体稳定性 （ 见钢结构设计手册 P28） 。 （2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定b0/t=253.5/12=21.125 b 0 /t=33 可b/t=76.75/12=6.4 b /t=12.4 可腹板局部稳定：不需设加劲板。为安全起见，在直接受力处加了厚 10mm勺内加劲肋和厚16mm勺外加劲肋，同时，其他位置

10、布置间距为1m的，厚10mm勺内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强 度足够。经计算联结处强度满足要求。6.架桥机 0 号立柱横梁计算1. 设计说明和基本依据 架桥机前支柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计 4 根，在工作状态下，仅考虑外侧 2 根 立柱承受竖向荷载，内侧 2 根只起横向稳定作用。前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为 36.8t （由电算分析），此时由导梁传向横梁勺荷载为 P=71.14t.2.立柱横梁承载力检算(1)应力检算14mm腹 板支柱横梁采用箱形断面，如图 &设计采用16Mn钢板，顶板和底板厚度为厚 10mm

11、特性如下：l=0.380 X 0.463-(0.38-2 X0.01) X 0.432j/12=0.000664m 4导梁支点悬出立柱中心位置 0.85 m，贝UM=71.14X 0.85=60.469t m翼缘应力：腹板剪应力：局部压应力l z=(120 X 2+10) X 2+2X 14=528mm换算应力:V209.562_3 63.582 236.7MPa 1.1可 230MPa可焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算3.(1)整体稳定性b 0=200-10-10=180h/b=460/180=2.5566l/b o=116OO/18O=64.4465故可不必进行整体稳定性验算（见钢结构设

12、计手册P28）。（2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定：bo/t=18O/14=12.86 b o/t=33 （ 可）b/t=90/14=6.43b/t=12.4 （ 可）腹板局部稳定故不需设加劲板，为安全起见，在直接受力处加了厚 10mm勺内加劲肋和厚16mm的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为 1m的，厚10mm勺内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为 其强度足够。经计算联结处强度满足要求。七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算由于横梁刚性较大，可不计自重产生的挠度计算图示如下图10:P1P293.75t P 2=32.73t 时,可以把C点的P1分解开，

13、P仁P1 +P2有P1 =93.75-32.73=61.02tfd=mrK0 b=1 x 0.001087=1.087 x 10-3mfc=1.871+2.401=4.272mmfd=1.87+1.087=2.957mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大 d计算如下4.271/1=d1/(2.25+.245) d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245) d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2. 0号车横梁挠度计算：m=0.65m l=10.3m El=1.328 x 108当 P1=F2=44.89t入=m/l=0.65/1

14、0.3=0.06314 244.89 10 0.65 10.3 (3 2 0.0631)6 1.328 108 当 P1= 71.14tR=18.63t 时,P1 =71.14-18.63=52.51f d=m X0 b=065X 0.0044=0.00286 mfc=3.181+6.098=9.279mmfd=3.181+2.86=6.041mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大 d计算如下6.041/1=d1/(2.25+.245) d1= 23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245) d2=35.62mm故 d=d1+d2=58.81mm综上计算，天车咬合总间距为 58.

15、81mm,(100-70) x 2=60mm可8.150型分配梁：（1号车处）截面形式如上图11:（单位mmO60截面特性：2A=0.6X 0.02 X 2+2X 0.36 X 0.016=0.03552m跨中集中荷载 P=93.75+764/1000=94.514 t最大弯矩：M 以 94.514 1.5 35.443t m4 4支点反力：R=94.514/2=47.257 t4弯曲应力:My 35.443 10 4 0.2 71.46 106 Pa 71.46MPa 210MPaI 9.92 10腹板最大剪应力:33.94MPa 140MPal z=600+2X 20=640mm换算应力：

16、71.462 33.942 92.53MPa 1.1 231MPa九、0号柱承载力检算立柱采用219mm无缝钢管，壁厚12m（内管192mm壁厚13mr）i，一侧立柱由两根 组成，中间用60X 5mm钢管作为连接。1.若按两根钢管同受力，其截面形式如右图 12所示，其失稳方向为绕y轴失稳（力为以内钢管为准）。图13图12截面特性：按一端固结，一端铰接计算长细比 巴0.7 3.6 34.4 150ry0.0733长细比ul-0.7 3.6 39.71 150ry0.06345由长细比，可按a类构件查表3.4-5（钢结构设计手册594页），取安全系数n=2,得应力折减系数分别为=0.9538，=0

17、.941872.只考虑外侧单根受力，内侧一根作为一种约束，则应力： （图见13）按一端固结，一端铰接计算由长细比，可按a类构件查表3.4-5 （钢结构设计手册594页），取安全系数n=2,得应力折减系数分别为=0.9419十、起吊系统检算1.起升系统检算起升卷样机5t，8轮100t滑车组，24.5mm钢丝绳走16起升荷载Q=57.2t （实际净吊重为40t）,滑车组效率:1 (1 n) 0.96 (1 0.9616)0.72所需牵引力：57 2P 4.965t 5t 可n E 16 0.72En 116 (1 0.96)选用公称抗拉强度为1700MPa勺钢丝绳，查表得其破段拉应力为 38.1t

18、，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按0.7折减。安全系数 n=38.11 X 6X 0.7/57.2=7.466 可2.吊两千斤绳验算选用6X 37丝 36.5mm ,10股公称抗拉强度为1700MPa的钢丝绳，查表得其破段拉应力为83.9t，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按 0.7折减。安全系数 n=83.9 X 10X 0.7/57.2=10.2710 可十一.架桥机导梁整体稳定性计算导梁的整体稳定性计算可近似为一实体钢梁。导梁在 0号支柱、1号腿2号腿处有横向支撑或横向联结，故不必在此处检算导梁纵体稳定IITpTII1oor1 XICD11-IJ11.导梁跨中主弦杆截面形式见下图 14

19、:(单位：cm)A= (93.2-11.2 )X 8=656cmIx=656 X 1002=6560000cmIy=656 X 502=1640000crnWx=lx/y=5660000心00+12.5)=58311.11cmWy=ly/x=1640000/(50+12.5)=26240cm入 x=l o/rx=3200/100=32入 y=l o/ry=3200/50=64查表 Q235(b类构件)得： x=0.929, y=0.786竖向荷载在跨中产生的最大弯矩：2 2Mx=RX 16-q X 16/2=23.36 X 16X 2-1.42 X 16/2=565.76t m横向风力产生在导

20、梁跨中最大弯矩：按 7级风压检算(W=19kg/m2)W=K1KKKW=1X 0.4 X 1.0 X 1.2 X 19=9.12kg/m计算原理：Mx,My 绕强轴和弱轴作用的最大弯矩.Wx,Wy按受压边缘确定的强轴和弱轴的抵抗矩巾一一绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数f允许抗压强度值横向风力作用在导梁上引起的跨中弯矩，这里近似按简支梁计算导梁跨中风力弯矩2 3My=2X 9.12 X 2.495 X (32 /8) X 10- =6.0t m机前行时，B点截面及截面特性同上有:Wx=58311.11cn1 Wy=26240cm x=0.929, y=0.786竖向最大弯矩 Mx=ql/2=1.4

21、2 X 32 /2+32 X 5.6=906.24 t.m横向最大弯矩(取 7 级风压)My=ql2/2=2 X 10-3 X 9.12 X 2.495 X 322/2=23.30t.m十二.导梁天车走道梁计算考虑导梁上弦杆杰间不能承受轮压集中荷载，故钢枕(16b工字钢,(T =215MPa, W=141cm间距取1.0m，均置于节点上，钢轨采用 P50,允许弯应力(T =400MPa, W=287.2cm钢轨受弯按按简支梁计算，最大轮压为 P=31.55332t，行走轮压17.988t1钢轨MnaFpl/4=1 X 31.55332 X 0.7/4=5.5216 t m(T =5.522 X

22、 104/287.2=192.26MPa c =400 满足规范要求。2.工字钢行走时：M= pl/4=1 X 17.988 X 0.7/4=3.1479 t mc =3.1479 X 104/141=223.26Mpa1.05 c =215 X 1.05=225.75Mpa 可1米一根工字钢不能少。3. 架梁时由于轮压增加，在架梁时轮下工字钢按 0.5米一根放置十三.吊梁天车横梁计算(一)受力计算架桥机天车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为20mm底板厚度为20mn截面形式如图15截面特性如下：A=20X2X460+16X (800-40)=30560 mm2I=20 X 460X 4002

23、 X 2=2.944X10-3m架桥机在架梁全过程中弯矩最大为活载在跨中，应力计算横梁支点弯矩：M=16.25X 2X 11.6/4=94.25t m则翼缘板应力：腹板最大应力:局部压应力Iz=460+20X 2=500mm换算应力：(二).天车横梁稳定性计算1 1亠图171 横梁整体稳定性计算见图17(1).惯性力产生的倾覆力矩P=QV/gt Q 为自重， V 为行车速度，V=3.0m/ming 为重力加速度,取10m/S2, t为刹车时间，t=2s1小车产生的惯性力矩Q=10t h 1=1.85m10 3 1.85M 惯 1= 0.04625t m10 2 602横梁惯性力矩Q 2=6.4

24、t h 2=1.1m64 3 1 1M惯2= 0.0176t m10 2 603混凝土梁体产生的惯性力矩Q=80X 1.1=88t h 3=3.05m 88 3 3.05 丄M惯3= 0.671t m10 2 60皿惯=M 惯 1+ M 惯 2+ M 惯 3=0.73485t?m(2). 风力产生的倾覆力矩按 7 级风力计算， q=19kg/m2=0.019t/m 2, 迎风面积均按实体计算。P 风二艺 CKnqAi, c=1.6, K=1.391小车风力产生的力矩Pi=1.6 X 1.39 X 0.019 X 2X 2=0.169tM=0.169 X 1.85=0.313 t.m2横梁风力产

25、生的力矩P2=1.6X 1.39X 0.019X13.1 X0.8=0.443tM2=0.443X1.1=0.487 t.m3混凝土纵向风力产生的力矩P3=1.6X 1.39X 0.019X3.2X 2.5=0.338tM3=0.338 X 3.05=1 .0309 t.mM 风=M1+ M2+ M3=1.8309 t.mM 倾= M 风+ M 惯=2.56575 t.m(3). 梁体自重产生的抗倾覆力矩 小车自重： W1=10t, 横梁自重： W2=6.4t混凝土自重： W3=80X 1.1=88t抗倾覆力矩为 (d=1.0m,轮间距为2.0m)W= W 1+ W2+W3/2=10+6.4+

26、88/2=60.4t贝U M 稳=60.4 X 1.0=60.4 t.m(4). 抗倾覆安全系数n= M 稳/ M 倾=60.4/2.56575=23.541.3 可因此，横梁整体满足稳定性要求。2横梁单个稳定性计算见图 15 和 16 由于工字钢两端有连接，计算长细比时按 0.46 米，外加 0.75 的系数以 考虑工字钢两端有连接11.6X0.75/0.46=18.920 可一 1 #， 2#横梁连接处计算1 讨论最大受力当 P1=P2=71.93 t 时 M a=71.93 T.M Q a=0当 P仁93.75 t P2=32.73 t 时有 R=100.11 t R y=26.37 tMA=63.24 T.M Q a=93.75-32.73=61.02 t （偏安全）有 MAma=71.93 T.M 假定 Qma=93.75-32.73=61.02 t2构造要求：2X 90.2=180.4200 mm 可1.5 X 90.2=135.3140 mm 可3X 90.2=270.6304 mm 可3.销子受弯：（14.5+32+40）X 2=1735X 90=450 mm可以不考虑销子受弯而认为强度满足